转换层模板施工方案第一节工程概况1.1编制依据1、****施工组织设计；2、施工设计图纸；3、建筑施工计算手册；4、混凝土结构工程施工质量验收规；5、建筑结构荷载规；6、工程施工现场实际情况。
1.2 工程概况：****工程转换层位置为三层，标高12.45m，下部为二层裙楼，转换层层高6.500m，转换层大梁最大截面尺寸为1400X1700mm，最大主筋直径Φ32Ⅲ级螺纹钢筋，箍筋最大直径Φ14Ⅱ级螺纹钢筋,转换层梁钢筋均采用直螺纹套筒连接。
转换层墙柱墙柱混凝土强度等级C50、梁板混凝土强度等级均为C60。
1.3工程特点难点****工程转换层施工主要突出的特点难点有：工程转角位置多，测量定位困难；本工程裙楼2层、地下室2层，其转换层梁板模支撑系统设计与搭设较困难；框支柱与框支梁柱头位置钢筋满足锚固长度的排距控制与钢筋穿铁顺序确定；保护层控制与砼抗裂控制。
针对测量定位困难，项目上采用在楼板上留孔，用激光垂准仪进行投测，确定主要控制线，由控制线进行定位，先在二层楼板面将框支梁放线定位，然后再在框支梁对应位置搭设其支模架，铺设梁底板前，再次吊线核对其位置。
对转换层梁板模支撑系统在方案设计中选择多单元最不利位置进行验算，依次验算支撑系统及下层结构的承载能力，对下层结构不满足承载要求时对结构进行调整加强，并报复核，详模板、支撑体系计算。
对柱头框架梁钢筋除了理论上计算出钢筋穿筋位置间距外，按实际比例绘出节点图，对操作班组进行交底指导施工。
对于砼质量控制，在确定钢筋排距位置后对梁、柱头等钢筋密集处先找好下料点，作好记录，采用布料杆灵活布料，砼分层浇筑，加强养护及外温差控制，对钢筋重叠过高造成砼保护层过厚位置采用挂钢筋网片处理，防止砼表面开裂。
第二节模板工程转换层结构施工中支承方案的选择，根据施工经验，本工程转换层支撑体系拟采取如下方案：二层梁板支撑系统不拆除，首层梁板及地下室梁板局部加设顶撑，由上至下逐层转递荷载，直至地下室底板。
本方案模板支撑系统的计算顺序以：选择计算单元（选择多个计算单元）荷载清理梁侧板、底板强度计算梁底枋计算梁侧枋计算钢管围柃计算对拉螺栓计算支承钢管脚手架计算二层梁板结构计算3.1 模板支撑体系计算框支梁模板工程：材料采用七层板（18厚），50×80硬木枋，80×100硬木枋，Φ48×3.5脚手架钢管，扣件。
转换层模板工艺如下：支二层墙、柱模板——支三层框支梁底模——支梁侧模——支设平台板框支梁支撑系统见附图（一）、模板支撑验算。
1、选计算单元根据《3#楼三层梁平法施工图》结3-31可知转换层梁产生荷载最大、对下部支撑最不利的梁为3-J~3-N轴交3-18轴处KZL2-3(2)梁（1400×1700，L净=8.15m），因此，确定取该梁作为核验单元。
梁底支撑立杆间距（跨度方向）L=500mm ，立杆步距H=2.200m ,梁底垂直于截面方向设4根立杆间距500mm,支模采用材料：18mm 厚优质胶合板；100×50木枋；Φ48架管围柃；Φ48架管支撑架。
（详见转换层大梁模板支设示意图）2、模板验算。
（1）．梁底模100×50枋200验算。
a. 荷载清理梁模层板自重①：(1.52×2+1.4)×5.8kg/m²×10×10-3=0.26KN/m 梁侧枋及梁底枋重②：[(1.52＋0.1)×0.05×0.1×3.3×2+8×0.1×0.05]×0.8kN/m 3=0.07KN/m 梁砼自重③：1.4×1.7×24=57.1KN/m 素混凝土自重取24KN/ m 3 围柃自重④：4×2×2×3.85kg/m=0.62KN/m设计钢筋重⑤：Φ32： 40根×6.31 (底筋) 2.5KN/mΦ14： 19×10道×1.21 (箍筋) 2.3KN/m 腰筋16Φ20：16 ×2.466=0.04KN/m振捣荷载⑥：1.4×2=2.8KN/m(根)=8.37KN/m 。
力计算木枋按5跨连续梁计算，查表得：Km=-0.105 Kv=-0.606M=kqL²=0.105×8.37×0.5²=0.22KN.mV=0.606×8.37×0.5=2.54KNW=1/6bh²=1/6×100×502=0.417×105mm3c.强度验算δ=M/W=0.22×106/0.417×105=5.3N/mm²<f=30N/mm²τ=3v/2bh=3×2.54×103/2×100×50=0.76N/mm²<f v=1.3N/mm²满足要求（2）梁侧枋计算a.板压力Pm=24×1.7÷5(根)÷1.52=5.4KN/mb.强度验算侧枋50×80间距250，支座间距600，按5跨连续梁计算，查表得：Km=-0.105 Kv=-0.606M=KmqL²=0.105×5.4×0.6²=0.2KN.mV=0.606×5.4×0.6=2KNW=1/6bh²=1/6×50×1002=0.83×105mm3δ=M/W=0.2×106/0.83×105=2.4N/mm²<f=30N/mm²τ=3v/2bh=3×2×103/2×50×100=0.6N/mm²<f v=1.3N/mm²满足要求（3）因此梁侧枋采用50×100木枋,符合要求.（4）Φ48×3.5围柃弯矩及剪力同上M=0.2KN.m V=2KNW=5.08×103×2=10160mm3Sx=2πD3/8 =3.14×483/8=4.3×104mm² I=12.18×105mm4δ=M/W=0.2×106/1.016×104=19.7N/mm²<f=235N/mm²因为圆形钢管，最大剪力处亦无截面剔弱，因此，其抗剪强度不必验算。
因此，其钢管围柃满足要求。
(5) 对拉螺栓计算(取最下面一排丝杆500核算)丝杆直径为12 mm，间距500 mm拉力F=24×0.5×0.6=7.2KNM12丝杆[F]=0.78.A.f y=0.78×113.1×210=18526N>F=7.2KN满足要求。
（6）支撑钢管脚手架计算a.荷载清理梁底模、梁侧模、梁侧枋、围柃、梁底枋、砼自重、钢筋自重、振动荷载、人力荷载等合计：q=83.74KN/mb 小横杆验算（取大横杆间距为500,小横杆间距为500）F=83.74×0.5=41.87 KNP=F÷1.4=30 KN/mM=0.105.qL²=0.105×30×0.5²=0.79KN.mV=0.606.qL=0.606×30×0.5=9.1KN取钢管:Φ48×3.5W=5.08×103mm3δ=M/W=0.79×106/5.08×103=156N/mm²＜[f]=205N/mm²满足要求c.立杆的稳定验算Φ48×3.5 A=489mm²回转半径i=√48²+41²/4=15.79N=30×0.5=15KN长细比λ=h/i=2200/15.79=139.33 (取最大值2200高)查表得φ=0.353δ=N/φA=15×103/0.353×489=86.9N/mm²<[f]=205N/mm²扣件滑移承载力Rc=10KNRc＜N=15KN 单扣件不满足抗滑移要求，采用双扣件N=15KN＜2Rc=20KN，实际施工时应采用双扣件防止滑移。
满足要求。
3．2二层梁板结构计算因二层梁板模不予拆除，所以拟考虑二层梁板承受80%荷载，其余传递至首层。
对3-J~3-N/3-18轴间KZL2-3(2)转换梁下部结构承载力验算(计算单元详见附图1)一、荷载清理1．二层梁板自重荷载⑴：400×750q1=0.4×0.75×25×1.2＋[(5.775+2.825)÷2]×0.15×25×1.2=28.35KN/m 2．转换层钢筋模板：q2=（①+②+④+⑤）×1.2÷1.4=5.27KN/m3．转换层支撑荷载：q3=1.27+0.8+0.56=2.63 KN/m 计算如下梁底架管顶撑：4.8×4×38.5×1.2×2÷1.4÷1000=1.27 KN/m梁底扫地杆、大小横杆、剪刀撑：3×2×2×2×38.5×1.2÷1.4=0.8 KN/m 扣件：3×2×2×4×13.5×1.2÷1.4=0.56 KN/m4．转换层作业荷载：q4=⑥＋⑦ =5.6KN/m5．转换层梁砼荷载：q5=③×1.2÷1.4=48.9KN/m二层KL2-12(2)梁(400×750)承受的总荷载q=(q1＋q2＋q3＋q4＋q5＋q6)×80%=72.6KN/m二、计算简图M= ql 2/12=72.6×8.152÷12=401.9KN·mV= ql/2=295.85 KN梁正截面抗弯曲验算X=h0-√h02-2×M/fcm×b =68.5mm 取h0=715mm b=400mm fcm=21.5A S= fcm×b×X/fy=21.5×400×68.5/370=1592.2mm2实配4Φ25（Ⅲ级钢筋）A S=1963 mm2＞1592.2 mm22Φ18+3Φ16（Ⅲ级钢筋）A S=1649 mm2＞1592.2 mm2满足承载要求梁抗剪验算V=295.85 KN＜V0=0.07fcbh0=382.2 KN故该梁按构造配筋即可满足剪切力要求。