附件1：连续箱梁施工工艺流程图附件3：质量保证体系制度保证经济法规经济责任制优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状奖优罚劣经济兑现质 量 保 证 体 系思想保证 提高质量意识TQC 教育检查落实改进工作质量 组织保证 项目经理部质量 管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进 技术保证 贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准 提高工作技能技术岗位责任制 质量责任制质量评定反 馈 实 现 质 量 目 标质量第一 为用户服务 制定教育计划质量工作检查现场Q C小组活动岗前技术培训熟悉图纸掌握规范技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺施工保证 创优规划 检查创优效果制定创优措施明确创优项目接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段附件4：安全、质量保证体系图制度保证 经济法规 经济责任制优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状奖优罚劣 经济兑现质 量 保 证 体 系思想保证 提高质量意识 TQC 教育检查落实改进工作质量 组织保证项目经理部质量 管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进 技术保证贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准提高工作技能技术岗位责任制质量评定反 馈实 现 质 量 目 标质量第一为用户服务制定教育计划质量工作检查现场QC小组活动岗前技术培训熟悉图纸掌握规范 技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺施工保证 创优规划检查创优效果制定创优措施明确创优项目接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段安全保证体系图附件5：现浇箱梁支架及模板计算书一、工程概况K76+755凤山服务区主线桥跨径为3×19m，中心桩号为k76+755，起点桩号为k76+723.5，终点桩号为k76+786.5，桥梁全长63.00m，平面分别位于直线（起始桩号：k76+723.5，终止桩号：k76+755.145）和圆曲线（起始桩号：k76+755.145，终止桩号：k76+786.5，半径：4100m，左偏）上，纵断面纵坡-1.09%。
右前夹角90°。
上部结构采用现浇钢筋混凝土连续箱梁，桥墩采用柱式圆形墩，基础采用桩基础；桥台采用肋板台、桩基础。
二、荷载计算1.1荷载分析及取值根据本桥现浇箱梁左幅为固定宽度的单箱两室结构，右幅为变截面单箱三室的结构特点，支架及门洞验算以右幅为例，左幅在右幅验算基础上采用右幅结论进行支架搭设。
在施工过程中右幅将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，其中新浇混凝土密度取26KN/m3(偏于安全)根据本桥现浇箱梁结构特点，我们取右幅跨中断面c-c、靠近中横梁最不利处断面b-b、横梁断面a-a三个代表截面，并对每个断面不同区域分别进行自重计算跨中断面截面c-c q1计算（详见图一）靠近中横梁最不利处b-b q1计算（详见图二）中横梁截面a-a q1计算图三（a-a）⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ66-2008取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布活荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ66-2008取2.0kPa⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。
见后附计算。
⑹ q6——倾倒混凝土产生的冲击荷载，查《路桥施工计算手册》取2.0kPa。
⑺ q7——支架自重，支架搭设高度平均为9米，查<<建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011知支架每延米承受自重标准值，经计算在不同布置形式时其自重荷载如下表所示：满堂钢管支架自重1.2荷载组合：模板、支架设计计算荷载组合三、结构验算：（3.1）支架强度及稳定性验算：1、荷载计算箱梁设计荷载(以梁长1m作为计算截面)如表1-1所示：2、根据《路桥施工计算手册》可查得碗扣式支架横杆步距为1.2m时，每根立杆的容许荷载为[N]=33.1KN(取1.25步距时偏于安全)钢管支架容许荷载【N】3、立杆间距设计根据立杆容许荷载反算出最大容许间距面积，见上表1-1所示。
三、结构验算1、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=33.1kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载，路桥计算手册）单根立杆实际承受的荷载(不组合风荷载时)为：①c-c(跨中断面腹板处)取边腹板验算：最大分布荷载为48.11KN/m2，腹板处碗扣支架立杆分布60cm×90cm，横杆杆步距120cm，则N=1.2×(q1+q2+q7)×0.6×0.9+1.4×(q3+q4+q6)×0.6×0.9=25.98KN＜［N］=33.1KN②c-c跨中断面空心段底板处：碗扣支架立杆分布90cm×90cm，横杆步距120cm，则：N=1.2×(q1+q2+q7)×0.9×0.9+1.4×(q3+q4+q6)×0.9×0.9=19.26KN＜［N］=33.1KN③b-b(靠近支点断面最不利处)：腹板取边腹板处验算，最大分布荷载为59.15KN/M2，碗扣支架立杆分布60cm×60cm，横杆步距120cmN=1.2×(q1+q2+q7)×0.6×0.6+1.4×(q3+q4+q6)×0.6×0.6=21.29KN＜［N］=33.1KN④b-b(靠近支点断面最不利处)底板空心段，碗扣支架立杆分布60cm×90cm，横杆步距120cm则：N=1.2×(q1+q2+q7)×0.6×0.9+1.4×(q3+q4+q6)×0.6×0.9=21.83KN＜［N］=33.1KN⑤a-a(支点断面)底板处：碗扣支架立杆分布60cm×60cm，横杆步距120cm则：N=1.2×(q1+q2+q7)×0.6×0.6+1.4×(q3+q4+q6)×0.6×06=21.3KN＜［N］=33.1KN ⑥悬臂段：分布荷载统最大值为：24.53KN/m2，碗扣支架立杆分布90cm×90cm，横杆步距120cm则：N=1.2*(q1+q2+q7)×0.9×0.9+1.4×(q3+q4+q6)×0.9×0.9=19.87KN＜［N］=33.1KN2、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：不组合风荷载时：][Af WM N W≤+⨯φ N —钢管所受的垂直荷载,N 同前计算所得；f —钢材的抗压强度设计值，f ＝205N/mm 2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。
A —φ48mm ×3.5㎜钢管的截面积A ＝489mm 2。
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。
长细比λ＝L/i 。
i —截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B 得i ＝15.9㎜。
L —水平步距，L ＝1.2 m 。
于是，λ＝L/i ＝75，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C 得Φ＝0.75。
M W —计算立杆段有风荷载设计值产生的弯矩； M W =1.4×W K ×La ×h 2/10 WK=0.7U z ×U s ×W 0Uz —风压高度变化系数，参考《建筑结构荷载规范》表7.2.1得Uz=2.91 Us —风荷载脚手架体型系数，查《建筑结构荷载规范》表6.3.1第37项得：Us=1.2 W 0—基本风压，查《建筑机构荷载规范》附表E W 0=0.45KN/㎡ 故Wk=0.7U z ×U s ×W 0=0.7×2.91×1.2×0.45=1.1KN La —立杆纵距0.9m ； h —横杆步距1.2m ；故：Mw=1.4×W K ×La ×h 2/10=0.2KNW —截面模量查表《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》附表B 得W=5.08 则：N 取立杆承受的最大竖向荷载计算，故取c-c 断面边腹板处验算，N=25.98 KN 则：N/mm2205][/2.1101008.5102.048975.098.25w A 236=≤=⨯⨯+⨯=+⨯f mm N kn W M Nφ 故其余断面处都满足稳定性要求。
立杆局部稳定性计算立杆为Φ48*3.5mm 热轧圆钢管，按照<<钢结构设计规范》5.4.5相关规定可知，对于圆钢管截面本身局部稳定必须满足下列要求：fD 235100t ⨯≤f---钢材的抗压强度设计值，f ＝205N/mm 26.1147.135.348t <≈=D 可见立杆截面本身是满足这一规范要求。
通过计算结果可见，对立杆外观变形进行检查，对于管壁内陷，杆件弯曲的一律弃用，则局部稳定是完全保证的。
综上计算结果说明支架是安全稳定的。
3、满堂支架整体抗倾覆验算依据《公路桥涵技术施工技术规范》第5.2.8要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。
K 0=稳定力矩/倾覆力矩=y×N i /ΣMw采用第一跨跨中标准断面19M 验算支架抗倾覆能力来验算全桥： 支架横向21排； 支架纵向21排； 高度9m ；顶托TC60共需要21×21=441个； 立杆需要21×21×9=3969m; 纵向横杆需要21×19×9=3591m ； 横向横杆需要21×15×9=2835m ；故：钢管总重（3969+3591+2835）×3.84=39917KG;顶托TC60总重为：441×7.2=3175KG ；故G=(39917+3175) ×9.8=422.3KN ； 稳定力矩= y×N i =7.5×422.3=3167.25KN.m依据以上对风荷载计算Wk=0.7U z ×U s ×W 0=0.7×2.91×1.2×0.45=1.1KN跨中19m共受力为：q=1.1×19×9=188.1KN；倾覆力矩=q×5=188.1×5=940.5KN.mK0=稳定力矩/倾覆力矩=3167.25/940.5=3.4>1.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求4、底模验算：4.1、底模模板计算：现浇箱梁砼底模采用δ=16mm的I类竹胶合板，查<<竹胶合板模板》（JG/T156-2004）表5可知静曲强度板宽方向最小值[σ]=50Mpa，静曲弹性模量E最小值=4.5×104 Mpa。