概述超高性能混凝土（UHPC）比传统的混凝土提供更高的抗压强度和抗拉强度。

由于UHPC较高的强度、刚度，耐久性,使其便于在桥梁上使用。

然而，一个缺点是，面板和梁的连接区域一般要有一个较厚的截面来确保适当的剪切连接，这使得甲板上的UHPC不能更薄，更轻。

此外，抗剪栓钉剪力连接件嵌入在UHPC板中对强度的影响与传统的混凝土板并不相同。

我们通过15个推测试探讨论一个栓钉剪切连接键嵌入在UHPC面板的情况。

我们测试了相对栓钉的极限强度极其相对滑移，并选择这些测试参数，以证明一个更薄的板的可行性。

我们研究栓钉的长细比，纵横比以及栓钉顶部的覆盖厚度以证实eurocode-4 AASHTO LRFD设计规范中提到的UHPC面板的几何约束的存在。

由试验得出，在不用损失栓钉的剪切强度情况下，其纵横比由4减少到3.1。

覆盖厚度可以50毫米减少到25毫米而不引起在UHPC裂缝厚板.然而，在所有情况下，都没有达到6毫米的延展性需求。

因此，在UHPC板中栓钉剪力连接件设计应按照弹性设计规范。

1.介绍超高性能混凝土（UHPC）是一种先进的由高强度基体和纤维组成的复合材料。

与传统的混凝土相比，它提供了优越的抗压强度（>150 MPa）和拉伸强度（>5 MPa）以及更高的弹性模量（>40 GPA）。

它通常是由波特兰水泥，硅灰，填料，细集料，高效减水剂，水和钢纤维组成。

UHPC正在越来越广泛地应用到各种民用基础设施。

特别是，许多调查发现，由于其较高的强度，刚度和耐久性，它确实适用于桥梁组件，如梁，板和连接节点。

有研究调查了UHPC作为一个面板组件的作用。

saleem等，开发了一个较薄的UHPC板系统以替代一个网格式钢面板。

coreslab 结构公司开发的华夫饼形状的UHPC面板，安装在雪松溪、瓦佩洛县，爱荷华的桥上。

我们研究了结构的表现，并提出了一个设计这个面板系统的包括连接部分的指南。

通过努力，我们开发了由FRP梁顶加上一层UHPC材料进行组合的组合梁。

陈和埃尔阿查用9.5-mm直径的玻璃纤维增强（GFRP）栓钉连接由空心箱体组成并覆盖了53毫米厚的UHPC层的FRP梁。

Nguyen等人。

开发了上覆预制UHPC板的FRP工字梁组成的组合梁，其中板采用了M16螺栓作为剪力连接器以及环氧树脂材料。

UHPC板50毫米厚，而螺栓嵌入深度为35毫米，导致螺栓顶部只有15毫米。

螺柱长细比为2.2。

这个顶部的厚度和纵横比不满足设计规范要求的50毫米和比列值4。

UHPC桥面板的可以比传统的混凝土桥面有一个更小的横截面。

然而，连接了板和钢梁的连接区域厚度应该比传统条件下的厚度要厚，以确保该剪切连接器可以正确安装和嵌入在在面板中，来符合现有的设计规范。

例如，以前开发的两个UHPC节点厚度分别为127毫米的厚度（5英寸）和203毫米（8英寸），这不低于混凝土桥面的厚度。

UHPC板最小的厚度为32毫米（1.25英寸），63.5毫米（2.5英寸），而剪切连接需要一个足够厚的UHPC板；这不利于降低自重和板的厚度。

本研究探讨嵌入在不同厚度UHPC板上的螺栓剪力连接件的结构反应，证实了设计规范的有效性。

自1960以来，由于复合结构的结构强度高，其已被广泛应用。

这种结构通常由一个钢梁和混凝土板通过适当的剪力连接件，如角、槽钢、双头和穿孔的肋，通过合适的剪力连接件传递剪切力的混凝土桥面。

由于其简单和快速的安装，双头螺栓是最常用的。

使用螺柱焊枪和优越的延展性使双头螺栓比其他剪切连接器更方便。

ollgaard等人的早期的实验工作对螺栓剪切连接器的静力强度进行了评估。

他们发现一种螺栓剪切连接器的静力强度由两个控制不同的失效机理决定：1.周围的混凝土压碎破坏，这与混凝土的抗压强度相关。

2.螺杆剪断破坏，这与螺杆的极限抗拉强度有关。

这个两种不同的控制机制间较小的值为螺栓的剪切强度设计值。

定义剪切连接件的静力强度计算公式为抵抗力因子，，取为0.85。

静力抗剪设计强度公式为其中分项系数，，为 1.25，纵横比因子，α，取决于螺栓的长细比，取为不同的规范给予了不同的抗力和分项系数。

然而，他们与式子的左边相似。

（1）和（2）考虑混凝土的开裂破碎以及混凝土强度，和弹性模量而不是指其力学性质。

（1）和（2）又考虑了螺杆的破坏，同样与混凝土的力学性能无关。

混凝土抗压强度低或适中时，混凝土破裂失效为主导因素。

当强度高时，螺杆拉断为主要的破坏形式。

混凝土抗压强度为30-40兆帕时为两种破坏形式的临界值。

考虑到超高性能混凝土的抗压强度超过150兆帕，螺栓拉断的形式显然总是控制螺柱剪力连接件的静力强度的因素。

ollgaard等人，报道他们的试样混凝土强度为18和35兆帕。

现有的螺柱剪力连接件设计规范的有效性需要被证实，因为UHPC极大的提高了混凝土强度。

UHPC板必须尽可能薄，以减少重量和施工成本，因而相关的几何约束是另一个重要的问题。

现有设计规范（The AASHTO LRFD andEurocode-4 ）的约束导致在板和梁之间的连接区域的UHPC板变厚。

在两肋之间，最薄的区域，华夫板的厚度为63.5毫米。

而在交接区为200毫米。

萨利姆等人建立了薄板系统，两肋之间厚度为31mm，但连接处为125mm。

本研究发现，按照目前的设计规范，剪力连接件嵌入UHPC板时，只需75毫米厚度便能达到稳定要求。

第一个几何约束是螺栓的整体高度和螺杆直径之间的纵横比。

规范（The AASHTO LRFD provision 6.10.10.1.4）要求纵横比至少为4至3.第二个约束是螺栓的上覆厚度不应小于50mm且应穿入混凝土板50mm，以防止剪力连接件的纵向劈裂。

当桥面板使用常规的直径为17mm的螺栓时，遵循规范(The AASHTO LRFD),板的厚度为四倍螺栓直径加50mm的上覆厚度，即至少118mm厚。

所以复合连接件短而粗。

规范（The Eurocode-4 provision 6.6.5.1 ）规定连接件表面厚度不应该小于30mm。

（The Eurocode-4 provision 6.6.5.2）规定连接件加固厚度要满足混凝土表相邻的加固要求。

由UHPC板并不需要加固，也不用满足（The Eurocode-4 ）规范给出的上覆厚度的要求。

UHPC材料提供更高的强度和耐久性，因此，板的厚度可以比使用常规混凝土时要薄。

然而，由于几何约束，板梁交界处的厚度不能变小，以确保纵向剪切力的传递。

本研究探讨了栓钉剪力连接件对UHPC实心薄板的静力强度和工作有效性，有些因素限制其使用。

首先我们要关注的是：UHPC中的螺栓是否提供和在普通混凝土中一样的静力强度。

其次就是探讨其几何特性。

螺栓的安装受限于几何性质，如长细比和栓钉的上覆厚度。

实际上，现行的规范并不允许螺栓用于薄板中。

最后一点是UHPC板的混凝土强度远远大于普通混凝土，螺栓在其中的工作特性是否会和在普通混凝土中一样。

2。

实验步骤在弯曲复合构件中的剪切连接件，抵抗发生在梁和板之间的界面处的相对滑移。

测量剪力连接件静强度的最好方法是进行一个分布荷载作用下的抗弯梁试验。

然而，为了降低成本和减少时间，通常是用来一个直接推出测试代替。

实验测试的过程遵循eurocode-4-1-1设计规范的要求。

我们在表1中列出了5个试样组，分别是普通混凝土及UHPC-1至UHPC-IV。

每组三个试样A，B，C。

测试的关键变量为板厚，栓钉长细比和上覆厚度。

普通版用传统混凝土，做参照作用。

UHPC-1与普通板有相同的尺寸，但使用UHPC混凝土。

普通板和UHPC-1取同样的板厚，厚度与传统混凝土板厚一样，连接件满足规范给出的几何约束，即长细比至少是4，上覆厚度为50mm。

UHPC-II和UHPC-III试样取100mm厚的板，UHPC-II的螺栓上覆厚度为35mm，少于现行规范要求。

UHPC-III试样满足上覆要求但长细比仅为3.1，其小于规定的比列4。

UHPC-IV试样选用了最薄的板，仅为75mm，其上覆厚度和长细比分别为25mm 和3.1，同样不满足要求。

我们准备了双面推出试验，四个螺栓焊接在每一面，如图1所示。

这些双头螺栓满足AWS.D 1.1的B型要求，即最小屈服强度为350兆帕，最小拉伸强度为450兆帕，他们被螺栓焊接枪焊接在法兰上。

在本研究中，我们使用两种直径不同的螺栓，普通板和UHPC-1板使用22mm直径而其他组使用16mm直径，如表1所示。

我们根据板厚度选择直径，以满足长细比为4的要求。

普通板和UHPC-1板使用厚度为150mm板，而其他组使用更薄的板。

我们使用直接张拉及双剪切试验来检测双头螺栓的抗拉和抗剪强度。

直接测试的张拉台符合规范（AWS D1.1-2000）的要求。

我们选取中间的第三根螺杆进行试验以确定钢的剪切强度；这个测试是使用一个类似于Anderson和meinheit使用过的装置。

表2提供了超高性能混凝土混合物的成分：包含两种不同的长度的钢纤维，16.5和19.5毫米，取1%的体积混合。

设计UHPC压缩强度为180兆帕，而实测的最小强度为200兆帕；测得的最小抗拉强度为18兆帕，测得的弹性模量为4.5乘105 MPa。

测得的常规试件组的抗压强度为35兆帕。

用于模拟钢梁的钢型材的宽度，深度，腹板厚度，法兰厚度分别为300、300、10和15 mm。

UHPC不能轻易浇筑在垂直方向上，而是在腹板方向进行纵向切割，并浇筑在法兰盘上，以模拟现场浇筑的情况，如图2所示。

样品进行蒸汽养护，初始的养护温度为40°C，其后每小时上升10°C，直至达到90°C。

蒸汽养护持续3天，养护阶段末期，温度逐渐降低。

试验后，用螺栓将试样分离的两面拴在一起，在腹板的切割断面上使用M24高强度螺栓。

然后，我们用2000 KN的通用测试机施加载荷到试件上。

根据eurocode-4-1-1设计规范，采用循环荷载维持试样的稳定，破坏型钢与板之间的联系。

循环负载值为5%至40%的破坏荷载值，加载速度为0.82 /秒。

在循环加载后，通过0.005毫米/秒速度的位移控制，我们对试样进行持续的加载直到破坏。

试试样通过增加在一个在一个的位移控制不断加载速度为0.005毫米/秒，直到故障。

我们使用四台位于各板上120毫米处的LVDT传感器测量型钢与桥面之间的相对滑移，如图3所示。

为了避免板分离从钢截面上分离，我们将横向支撑杆安装在试样的顶部和底部。

我们用2台板外的LVDT传感器监控可能的滑移，如图4所示。

三.测试结果和讨论3.1。

螺栓的拉伸和双剪试验表3总结了拉伸和剪切试验测得的结果，其中双剪试验所得到的值被划分为两份以获得一个面的抗剪能力。

一些钢材抗拉屈服强度，极限强度超过了AWS D1.1-2000规范对应要求的350和450兆帕。