-5.147766 18.875142 58.341348 51.47766
36.862
s-工字钢与葫芦车轮缘距离
4
应力 合成 公 式：
e 0.164R
e-车轮作用点距离 R－葫芦走轮踏面曲率半径
c 0.5(b d)
ζ-查表系数 查表得： Kgx Kgz Kpx Kpz Kbz t^2-工字钢下翼缘厚与补强板厚和的平方
2PQ )
K－轮压不均匀系数，k=1.3-1.7
7.034142091 1.804194603 132.6587994 106.0339315
1.3
P-小车轮在工字钢表面最大轮压 1翼缘根 部横向应 力
gx
K
g x
P t2
σgx－翼缘根部横向应力 2翼缘根 部纵向应 力
gz
K
g z
P t2
σgz--翼缘根部纵向应力 3力作用 点横向应 力
主梁上翼缘总应力（最大）：σ上+σy＝ 主梁下翼缘总应力（最大）：σx+σy3＝
扭转载 荷产生 的应力 （因对 主梁强 度影响 较小， 此处不 计算）
B I
B－偏心载荷产生的双力矩 w－工字梁截面的主扇性面积 Iw－工字梁截面主扇性惯性矩
工字 钢下 翼缘 局部 弯曲 应力
小车最大 轮压
P
K n
(1PGx
Ix 4
2
8
σ上-主梁上翼缘应力
水平载荷 (跨中)产 生的弯曲 应力
2.295384615 98.99978937 106.0143218
A、主梁 质量产生 的水平惯 性力，以 水平均布 惯性载荷
算法1
FH
Fq
n0 n
FH-主梁质量产生的水平惯性载荷 μ-滑动摩擦系数 算法2
FH 5ma
FH-主梁质量产生的水平惯性载荷 Φ5-动力效应系数
0.642707692 0.14
0.062107731 1.5
m－主梁或桥架的重量单位长度重量 a-运行加速度 Vd-大车运行速度
B、小车 质量和总 起升质量 产生的水 平惯性力
算法1
PH
(PQ
PGx
)
n0 n
PH-小车质量和总起升质量产生的水平惯性力 算法2
PH 5m2a
PH-小车质量和总起升质量产生的水平惯性力 m2-小车质量与总起升质量之和
100000 19500
0 0 0 0 10040 7 20 30 8 4 19500 44760 1210 500 132 15 11.5 10
584.3 625.7 4506104628 638967772 15368600 7711970.953 7201701.499 9681329.879 2555871.088
许用 应力 值和 动力 系数
主梁 强度 计算
σs-材料的选用Q235-B [σ]-许用应力 [τ]-剪切应力 Φ1－起升冲击系数 Φ2－起升动载系数
2 2min 2 q
Φ2min－查表 β2－查表 Vq-稳定的最高起升速度
235 175.3731343 101.2517263
1.1 1.2095 1.2095
起重 机主 梁设 计参 数输 入
LD（MH）工字钢箱形主梁快算
PQ－起重载荷 S－跨度 L1-悬臂长度 C1－无悬臂时吊钩距轨道 G操－司机室载荷 l－司机室重心距轨道中 PGx-电动葫芦载荷 Vq－起升速度 Vx-小车运行速度 Vd-大车运行速度 n-葫芦车轮总数 n0-葫芦主动车轮数 L0－主梁总长 PZ－估算主梁自重载荷 H1－主梁总高 B0－主梁上盖板宽度 b-主梁工字钢下翼缘宽 t-主梁工字钢下翼缘厚 d-主梁工字钢腹板厚 t0-补强板厚度 A－主梁截面积 yc-主梁垂直方向形心 yC1－主梁形心至上盖板距 Ix－主梁垂直方向惯性矩 Iy-主梁水平方向惯性矩 S-型钢梁跨端截面的静面矩 Wxyc-主梁下表面抗弯模量 Wxyc1－主梁上表面抗弯模量 W3－主梁工字钢点3水平抗弯模量 Wy-主梁上表面水平抗弯模量
27.388 167
0.611817427
1.1 0.15 0.55 1.7 1.5 625
( 0 z )2 x 2 x ( 0 z ) [ ]
点1合成应力： 点2合成应力： 点3为单向应力，合成应力为
117.372172 148.8041269
0 3 bz [ ]
点3合成应力：
157.5115915
px
K
p x
P t2
σpx－力作用点横向应力 4力作用 点纵向应 力
Pz
Kห้องสมุดไป่ตู้
p z
P t2
σpz-力作用点纵向应力
5翼缘外
边缘纵向
应力
bz
K
b z
P t2
σbz-翼缘外边缘纵向应力
工字钢与 轮压作用 点计算并 查表数据 (用作1-5 计算数 据)
c as e c-工字钢腹板与轮压作用点间距
21449.025 -37.750284
小车在跨 中,截面 在水平作 用下产生 的弯矩 (司机室 略去)按 简支梁近 似计算
算法1 算法2
My FH L2 PH L 84
My-小车在跨中,截面在水平作用下产生的弯矩 My-小车在跨中,截面在水平作用下产生的弯矩
主梁上翼 缘外表面 自由边上 产生的应 力
算法1 算法2
y
My Wy
σy-主梁上翼缘外表面自由边上产生的应力 σy-主梁上翼缘外表面自由边上产生的应力
σ0-工字梁下翼缘下表面的整体弯曲拉应力
98.99978937
σz-计算点的σgz和σpz,带应力正负号
σx-计算点的σgx和σpx,带应力正负号
σbz-轮压作用的翼缘外边缘下表面的纵向局部弯曲应力
主梁跨中截面强度，工字钢下翼表面合成应力合格性判断
1.15 0.51 0.116666667
移动计算 载荷
P 1PGx 2PQ
ΣP－集中载荷
固定载荷 （这里只 计算主梁 均布载 荷）
131994
Fq-均布载荷 小车位于跨中截面总弯矩下的应力
x Yc • ( PL 1Gsls 1qL2 )
Ix 4
2
8
σx-主梁下翼缘应力
上 Y2 • ( PL 1Gsls 1qL2 )
0.23422292 0.176776695
0.5
7860 7702.8
5502 2977.424625 11228.57143
68099850 17467003.12
26.64447762 6.834070466
工字钢下 翼缘外表 面自由边 上点3产 生的应力
算法1 算法2
y3
My Wy3
σy3-主梁工字钢翼缘外表面边上产生的应力 σy3-主梁工字钢翼缘外表面边上产生的应力