双孔箱涵计算书园中路双孔箱涵计算书一、设计资料箱涵净跨径L。
=2×4m，净高H。
=3.6m，箱涵顶面铺装沥青砼0.05m+C40细石砼层0.2m3(平均)，两端填土r=18KN/m,Φ=30?，箱涵主体结构砼强度等级为C30，箱涵基础垫层采用C10砼，受力钢筋采用HRB335钢筋，地基为粉质粘土，汽车荷载为城-B。
二、设计依据《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规划》(JTG D62-2004) 三、内力计算1、荷载计算1)恒载2 恒载竖向压力p=r?H+r?δ=24×(0.05+0.2)+25×0.4=16KN/m211恒载水平压力:,2,2顶板处:p=,H,tan(45,) =1.5KN/m ,212,2,2底板处:p= =27.87KN/m ,(H，h),tan(45,),3122)活载a=a+2H=0.25+2×0.25×tan30?=0.54m 12b=b+2H=0.6+2×0.25×tan30?=0.89m 12G60,2 车辆荷载垂直压力q===124.84KN/m车0.54，0.89a，b1122 车辆荷载水平压力e=q?tan(45?-Ψ/2)=124.84×0.333=41.61KN/m车车3)作用于底板垂直均布荷载总和q=1.2q+1.4q恒车11125，3.6，(2，0.3，0.3)rH(2dd)，，，34q=p++=16+=25KN/m 恒11B8.9q=124.84 KN/m 车1q=1.2q+1.4q=1.2×25+1.4×124.84=204.78 KN/m 恒车11194)作用于顶板垂直均布荷载总和q=1.2q+1.4q恒车222 q= 16KN/m 恒2q=124.84 KN/m 车2q=1.2q+1.4q=193.98 KN/m 恒车2225)作用于侧墙顶部的水平均布荷载总和q=1.2q+1.4q恒车333 q= 1.5KN/m 恒3q=41.61 KN/m 车3q=1.2q+1.4q=60.05 KN/m 恒车3336)作用于侧墙底部的水平均布荷载总和q=1.2q+1.4q恒车444 q= 27.87KN/m 恒4q=41.61 KN/m 车4q=1.2q+1.4q=91.7KN/m 恒车4442、恒载固端弯矩计算22q，L16，4.31恒2FM,,,,,,24.65KN,m AC恒1212FFM,,M,24.65KN,m 恒恒CAAC22q，L25，4.31恒1FM,,,,38.52KN,m BD恒1212FFM,,M,,38.52KN,m 恒恒DBBD2222q，L(q,q)，L1.5，4(27.87,1.5)，42恒3F2恒4恒3M,，,，,16.06KN,m AB恒123012302222q，L(q,q)，L1.5，4(27.87,1.5)，42恒3F2恒4恒3M,,,,,,,,23.10KN,mBA恒122012203、活载固端弯矩计算22q，L124.84，4.31车2FM,,,,,,192.36KN,m AC车1212FFM,,M,192.36KN,m 车车CAAC22q，L124.84，4.31车1FM,,,192.36KN,m BD车1212FFM,,M,,192.36KN,m 车车DBBD2222q，L(q,q)，L41.61，4(41.61,41.61)，42车3F2车4车3M,，,，,55.48KN,mAB车123012301022q，L(q,q)，L2车3F2车4车3M,,,,,55.48KN,m BA车12203、抗弯劲度计算334，d4，0.4顶 K,,,0.005AC12L12，4.31334，d4，0.4底 K,,,0.005BD12L12，4.31334，d4，0.3侧 K,K,,,0.00225ABBA12L12，424、杆端弯矩的分配系数计算K0.005AC,,,,0.69 ACKK，0.005，0.00225ACABK0.00225AB,,,,0.31 ABKK，0.005，0.00225ACABK0.00225BA,,,,0.31 BAKK，0.00225，0.005BABDK0.005BD,,,,0.69 BDKK，0.00225，0.005BABD5、杆端弯矩的传递系数各杆件向远端的传递系数均为0.5 6、结点弯矩分配计算11恒载弯矩分配计算表结点 D B A C杆端 DB BD BA AB AC CA劲度K 0.005 0.00225 0.00225 0.005 分配系数 , 0.69 0.31 0.31 0.69F 固端弯矩M-38.52 38.52 -23.10 16.06 -24.65 24.65,,2.66 5.93 1.33 2.96,,-11.56 -5.19 -5.78 -2.6,,0.81 1.79 0.4 0.9,,-0.28 -0.12 -0.14 -0.06,,0.02 0.41 0.01 0.21 恒载弯矩合计M1 -44.44 26.68 -26.68 16.89 -16.89 28.53活载弯矩分配计算表结点 D B A C杆端 DB BD BA AB AC CA劲度K 0.005 0.00225 0.00225 0.005 分配系数 , 0.69 0.31 0.31 0.69F 固端弯矩M-192.36 192.36 -55.48 55.48 -192.36 192.36,,42.43 94.45 21.22 47.22,,-109.09 -49.01 -54.54 -24.51,,7.60 16.91 3.80 8.46,,-2.62 -1.18 -1.31 -0.59,,0.18 0.41 0.09 0.21,,-0.06 -0.03 -0.03 -0.0150.01 0.01 活载弯矩合计M2 -248.24 80.59 -80.59 80.58 -80.58 248.251.2M1+1.4M2 -400.86 144.84 -144.84 133.08 -133.08 381.79 注:弯矩符号以绕杆端顺时针旋转为正。
7、各部位剪力、轴向力及控制截面弯矩计算。
(1)杆件AC(顶板)及杆件BD(底板)剪力计算q，LM，M16，4.3,16.89，28.5312恒恒AC恒CAQ,,,,,31.69KN AC恒2L24.31q，LM，M124.84，4.3,80.58，248.2512车车AC车CA Q,,,,,229.41KNAC车2L24.31Q=1.2Q+1.4Q=359.2KN 恒车ACACACq，LM，M16，4.3,16.89，28.5312恒恒AC恒CAQ,,,,,,,,37.11KN CA恒2L24.3112q，LM，M124.84，4.3,80.58，248.2512车车CA车ACQ,,,,,,,,307.40KN CA 车2L24.31Q=1.2Q+1.4Q=-474.89KN 恒车CACACAq，LM，M25，4.3,44.44，26.6811恒恒DB恒BDQ,,,,,57.88KN DB恒2L24.31 q，LM，M124.84，4.3,248.24，80.5911车车DB车BDQ,,,,,307.39KN DB车2L24.31Q=1.2Q+1.4Q=499.80KN 恒车DBDBDBq，LM，M25，4.3,44.44，26.6811恒恒DB恒BDQ,,,,,,,,49.62KN BD恒2L24.31q，LM，M124.84，4.3,248.24，80.5911车车DB车BDQ,,,,,,,,229.42KN BD 车2L24.31Q=1.2Q+1.4Q=-380.73KN 恒车BDBDBD(2)杆件AB(侧墙)剪力计算q，L(q,q)，LM，M22443恒恒恒恒AB恒BAQ,,，,AB恒23L227.87，4(27.87,1.5)，416.89,26.68 ,,，,234,,18.13KNq，L(q,q)，LM，M22443车车车车AB车BAQ,,，,AB车23L241.61，4(41.61,41.61)，480.58,80.59 ,,，,234,,83.22KNQ=1.2Q+1.4Q=-138.26KN 恒车ABABABq，L(q,q)，LM，M22恒4恒4恒3恒AB恒BAQ,,,BA恒26L227.87，4(27.87,1.5)，416.89,26.68 ,,,264,40.61KN13q，L(q,q)，LM，M22443车车车车AB车BAQ,,,BA车26L241.61，4(41.61,41.61)，480.58,80.59 ,,,264,83.22KNQ=1.2Q+1.4Q=165.24KN 恒车BABABA(3)各加腋起点截面弯矩及跨间最大弯矩计算加腋尺寸为0.5×0.3m则底板左加腋起点截面跨结点D的距离X=L-d/2-0.5=3.65m 左111底板右加腋起点截面跨结点D的距离X=0.5+d/2=0.65m 右11顶板左加腋起点截面跨结点A的距离X=X=0.5+d/2=0.65m 左右211顶板右加腋起点截面跨结点A的距离X=X=L-d/2-0.5=3.65m 右左2111侧墙上加腋起点截面跨结点B的距离X=L-d/2-0.3=3.5m 上22侧墙下加腋起点截面跨结点B的距离X=0.3+d/2=0.5m 下2各加腋起点截面的弯矩分别为:22q，X204.78，3.6511左M,M，QX,,,400.86，499.8，3.65,,59.32KN,mDBDB1左底左2222q，X204.78，0.6511右M,M，QX,,,400.86，499.8，0.65,,,119.25KN,mDBDB1右底右2222q，X193.98，0.6522左M,M，QX,,,133.08，359.2，0.65,,59.42KN,mACAC 顶左2左2222q，X193.98，3.6522右M,M，QX,,,133.08，359.2，3.65,,,114.15KN,mACAC顶右2右2223q，X(q,q)X4下43下M,M，QX,，下BABA侧下26，L22391.7，0.5(91.7,60.05)，0.5 ,,144.77，165.24，0.5,，26，4,,73.45KN,m23q，X(q,q)X443上上M,M，QX,，BABA侧上上26，L232(91.7,60.05)，3.591.7，3.5 ,,144.77，165.24，3.5,，26，4,,71.55KN,mXX底板(BD)、顶板(AC)、侧墙(AB)跨间最大弯矩截面位置(距结点D的距离)、,1,2X(距结点A的距离)、(距结点B的距离) ,314Q499.80DBX,,,2.44m ,1q204.781Q359.2ACX,,,1.85m ,2q193.9822，Q，(q,q)2BA432，165.24，(91.7,60.05)2q,q,4491.7,91.7,L42X,,,1.97m,3(91.7,60.05)(q,q)434L2底板(BD)、顶板(AC)、侧墙(AB)跨间最大弯矩22q，X204.78，2.441,1M,M，QX,,,400.86，499.8，2.44,,209.06KN,mDBDB,1,12222q，X193.98，1.852,2M,M，QX,,,133.08，359.2，1.85,,199.49KN,mACAC,2,22223q，X(q,q)X4,343,3M,M，QX,，BABA,3,326，L232(91.7,60.05)，1.9791.7，1.97 ,,144.84，165.24，1.97,，26，4,12.83KN,m8、轴向力计算根据力的平衡原理，顶板轴向力等于侧墙上端剪力;底板轴向力等于侧墙下端剪力;侧墙轴向力等于顶板及底板板端剪力。