目录1 .设计资料 (1)1.1 上部结构资料 (1)1.2 建筑物场地资料 (1)2 .选择桩型、桩端持力层、承台埋深 (1)2.1 选择桩型 (1)2.2 选择桩的几何尺寸以及承台埋深 (2)3 .确定单桩极限承载力标准值 (3)3.1 确定单桩极限承载力标准值 (3)4 .确定桩数和承台底面尺寸 (4)4.1 ①—C柱的桩和承台的确定 (4)5 .确定复合基桩竖向承载力设计值 (5)5.1 四桩承台承载力计算（①—C承台） (5)6 .桩顶作用验算 (6)6.1 四桩承台验算（①—C承台） (6)7 .桩基础沉降验算 (7)7.1 C柱沉降验算 (7)8 .桩身结构设计计算 (9)8.1 桩身结构设计计算 (9)9 .承台设计 (10)9.1 四桩承台设计（C柱） (10)10.参考文献 (13)1．设计资料1.1 上部结构资料拟建建筑物为六层钢筋混凝土框架结构，室外地坪标高同自然地面，室外高差mm350。

柱截，横向承重，柱网布置如图面尺寸均为mm500mm5001.2 建筑物场地资料拟建建筑物场地位于市区，地势平坦,建筑物场地位于非地震区，不考虑地震影响。

场地地下水类型为潜水，地下水位离地表2.1米，根据已有资料，该场地地下水对混凝土没有腐蚀性。

建筑地基的土层分布情况及各土层物理、力学指标见表续表表3.2 桩的极限侧阻力标准值sk q 和极限端阻力标准值pk q 单位：2. 选择桩型、桩端持力层 、承台埋深2.1 选择桩型因为框架跨度大而且不均匀，柱底荷载大 ，不宜采用浅基础。

根据施工场地、地基条件以及场地周围环境条件，选择桩基础。

因转孔灌注桩泥水排泄不便，为减少对周围环境污染，采用静压预制桩，这样可以较好的保证桩身质量，并在较短的施工工期完成沉桩任务，同时，当地的施工技术力量、施工设备以及材料供应也为采用静压桩提供可能性。

2.2 选择桩的几何尺寸以及承台埋深依据地基土的分布，第②层是灰褐色粉质粘土，第③层是灰色淤泥质的粉质粘土，且比较厚，而第④层是黄褐色粉土夹粉质粘土，所以第④层是较适合的桩端持力层。

桩端全断面进入持力层1.0m （>2d ），工程桩入土深度为h 。

故：m h 8.221123.85.1=+++=由于第①层厚1.5m ，地下水位为离地表2.1m,为了使地下水对承台没有影响，所以选择承台底进入第②层土0.6m ，即承台埋深为2.1m ，桩基得有效桩长即为22.8-2.1=20.7m 。

桩截面尺寸选用：由于经验关系建议：楼层<10时,桩边长取300～400,故取350mm ×350mm ，由施工设备要求，桩分为两节，上段长11m ，下段长11m （不包括桩尖长度在），实际桩长比有效桩长长 1.3m ，这是考虑持力层可能有一定的起伏以及桩需要嵌入承台一定长度而留有的余地。

桩基以及土层分布示意如图2.2.1。

图2.2.1土层分布示意3 .确定单桩极限承载力标准值3.1 确定单桩极限承载力标准值本设计属于二级建筑桩基，当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式计算：p pk i sik pk sk uk A q l q u Q Q Q +=+=∑式中sikq --- 桩侧第层土的极限侧阻力标准值如无当地经验值时可按《建筑桩基技术规》JGJ 94-94中表5.2.8-1（桩的极限侧阻力标准值）取值。

pkq ---― 极限端阻力标准值如无当地经验值时可按表《建筑桩基技术规》JGJ 94-94中表GE5.2.8-2（桩的极限端阻力标准值）取值。

对于尚未完成自重固结的填土和以生活垃圾为主的杂填土不计算其桩侧阻力sikq 。

根据表1.1地基各土层物理、力学指标，按《建筑桩基技术规》JGJ 94-94查表得极限桩侧、桩端阻力标准值（表2.3.1）。

表2.3.1 极限桩侧、桩端阻力标准值层序 液限指数 经验参数法I L )(a sk kP q)(a pk kP q② 粉质粘土0.86742.552 ③淤泥的粉质粘土0.608 56.912④ 粉质粘土 0.800 38.800 1391.428按经验参数法确定单桩竖向承载力极限承载力标准值：=+=pk sk uk Q Q Q p pk i sik A q l q u +∑＝[]428.13910.3518.3812912.56)6.03.8(552.4235.042⨯+⨯+⨯+-⨯⨯⨯＝450.170152.1469+＝kN 1639.602估算的单桩竖向承载力设计值（65.1==p s γγ）kN Q ppks698.99365.1602.1639Q R sk==+=γγ所以最终按经验参数法计算单桩承载力设计值，即采用kN R 698.993=，初步确定桩数。

4 .确定桩数和承台底面尺寸下面以①—C 的荷载计算。

柱底荷载设计值如下：最大轴力组合： 最大轴力3121kN ， 弯矩32 kN •m ， 剪力20kN 最大弯矩组合： 轴力 3002 kN ， 最大弯矩197 kN •m ， 剪力62kN 最大轴力标准值：2400 kN4.1 ①—C 柱桩数和承台的确定最大轴力组合的荷载：F=3121 kN ，M= 32kN •m ，Q=20 kN初步估算桩数,由于柱子是偏心受压，故考虑一定的系数，规中建议取1.1~1.2， 现在取1.1的系数， 即： ()根14.31.1698.99331211.1n =⨯=⨯≥R F 取n ＝4根，桩距 1.05m 3d ＝≥a S ,桩位平面布置如图4.1.1，承台底面尺寸为1.9m 1.9m ⨯。

图4.1.1四桩桩基础5. 确定复合基桩竖向承载力设计值该桩基属于非端承桩，并n>3,承台底面下并非欠固结土，新填土等，故承台底面不会于土脱离，所以宜考虑桩群、土、承台的相互作用效应，按复合基桩计算竖向承载力设计值。

目前，考虑桩基的群桩效应的有两种方法。

《地基规》采用等代实体法，《桩基规》采用群桩效应系数法。

下面用群桩效应系数法计算复合基桩的竖向承载力设计值5.1四桩承台承载力计算（①—C 承台） 承台净面积：22212.335.049.1m A c=⨯-=。

承台底地基土极限阻力标准值：KPa f q k ck 22011022=⨯==kN n A q Q c ck ck 6.171412.3220=⨯== kN l q u Q i sik sk 152.1469==∑kN q A Q p p pk450.170==分项系数70.1,65.1===c p sγγγ因为桩分布不规则，所以要对桩的距径比进行修正，修正如下：4.235.049.19.1886.0886.0=⨯⨯==b n e A d a S09.07.209.1==l Bc 群桩效应系数查表得：64.1,8.0==p sηη承台底土阻力群桩效应系数:cece c c i c icc A A A A ηηη+=承台外区净面积2222.1)35.09.1(9.1m A e c =--=承台区净面积92.12.112.3=-=-=e c c i c A A A m 2查表63.0,11.0==ec i c ηη31.012.32.163.012.392.111.0=+=+=c ece cc i c i c c A A A A ηηη 那么，C 复合桩基竖向承载力设计值R: kN Q Q Q R cckcppkpssks025.91370.16.17131.065.1450.17064.165.1152.14698.0=⨯+⨯+⨯=++=γηγηγη6 .桩顶作用验算6.1四桩承台验算（①—C 承台）（1）荷载取C 柱的max N 组合：F=3121 kN ，M= 32kN •m ，Q=20 kN 承台高度设为1m 等厚，荷载作用于承台顶面。

本工程安全等级为二级，建筑物的重要性系数0λ=1.0.由于柱处于①轴线，它是建筑物的边柱，所以室填土比室外高，设为0.3m ，即室高至承台底2.4m ，所以承台的平均埋深m d 25.2)4.21.2(21=+=。

作用在承台底形心处的竖向力有F,G,但是G 的分项系数取为1.2.kN G F 94.331594.19431212.12025.29.131212=+=⨯⨯⨯+=+作用在承台底形心处的弯矩∑=⨯+=kN M 5212032桩顶受力计算如下：kN y y M n G F N i 652.8506.046.052494.3315)(22max max =⨯⨯+=⨯++=∑∑ kN y y M n G F N i 318.8076.046.052494.3315)(22max min =⨯⨯-=⨯-+=∑∑ kN n G F N 985.828494.3315==+=kN R kN N 63.1095025.9132.12.1652.850max 0=⨯=<=γ0m in 0>N γkN R kN N 025.91398.8280=<=γ 满足要求（2）荷载取max M 组合：F=3002 kN ，M= 197kN •m ，Q=62 kN∑=⨯+==+=⨯⨯⨯+=+kNM kNG F 25916219794.319694.19430022.12025.29.130022桩顶受力计算如下：kN y y M n G F N i 152.907917.107235.7996.046.0259494.3196)(22max max =+=⨯⨯+=⨯++=∑∑ kN y y M n G F N i 318.691917.107235.7996.046.0259494.3196)(22max min =-=⨯⨯-=⨯-+=∑∑ kN n G F N 235.799494.3196==+=kN R kN N 63.1095025.9132.12.1152.907max 0=⨯=<=γ0min 0>N γkN R kN N 025.913235.7990=<=γ 满足要求7． 桩基础沉降验算采用长期效应组合的荷载标准值进行桩基础的沉降计算。

由于桩基础的桩中心距小于6d ，所以可以采用分层总和法计算最终沉降量。

7.1 C 柱沉降验算竖向荷载标准值kN F 2400= 基底处压力kPa A G F p 820.7099.19.12025.29.19.12400=⨯⨯⨯⨯+=+=基底自重压力kPa d 63.331.21.26.03.175.15.15=⨯⨯+⨯=γ基底处的附加应力kPa d P P 19.67663.33820.7090=-=-=γ 桩端平面下的土的自重应力c σ和附加应力z σ（04p z ασ=）计算如下： ①．在z=0时： 1)103.18(12)102.16(7.7)103.17(6.03.175.15.15⨯-+⨯-+⨯-+⨯+⨯==∑ii c hγσ=172.54kPakPa p b z b l z 19.67619.67625.044,25.0,02,10=⨯⨯=====ασα ②．在m z 2=时：kPa h i i c 14.189)103.18(254.172=-⨯+==∑γσkPa p b z b l z 324.21219.6760785.044,0785.0,1.29.142,10=⨯⨯======ασα ③．在m z 3.4=时kPa h i i c 23.208)103.18(3.454.172=-⨯+==∑γσkPa p b z b l z 96.5819.6760218.044,0218.0,526.49.16.82,10=⨯⨯======ασα ④．在m z 7.5=时kPa h i i c 69.220)109.18()3.47.5(23.208=-⨯-+==∑γσkPa p b z b l z 162.3519.676013.044,013.0,0.69.14.112,10=⨯⨯======ασα将以上计算资料整理于表7.1.1表7.1.1z c σσ,的计算结果（C 柱）在z=5.7m 处，2.016.069.220162.35<==c z σσ，所以本基础取m Z n 7.5=计算沉降量。