目录一、工程概述 (2)二、编制依据 (2)三、平面布置 (3)四、塔吊基础型式 (3)五、工程地质及水文情况 (3)六、4#塔吊矩形格构式桩基础计算书 (4)七、5#塔吊矩形格构式桩基础计算书 (11)八、塔吊避雷措施 (13)九、主要安全技术措施 (13)十、塔吊基础沉降观测 (13)十一、多塔作业注意事项 (13)十二、塔吊安拆方案 (14)附图一、工程概述杭政储出（2008）26号地块为商品住宅（二期）工程，位于杭州市下城区华丰村，康宁路北侧，华中路东侧。
本工程建设单位为杭州万泰房地产开放有限公司，设计单位为浙江展诚建筑设计有限公司。
本标段工程包括5幢16层高层及地下1层车库组成，建筑面积约46550.99m ²，地下建筑面积约10000m²。
建筑高度48.85m~49.85m。
±0.000相当于黄海高程6.15m。
本工程抗震设防烈度为6度，除地下自行车库和地下汽车库建筑耐火等级为一级外，其余建筑耐火等级均为二级，屋面和地下室防水等级均为二级，建筑设计使用年限为50年。
本工程土方开挖时自然地坪标高为:6.25 ,基坑底标高为-5.75，4#塔吊安装高度为：70米，5#塔吊安装高度为：64米。
二、编制依据1、杭政储出（2008）26号地块为商品住宅（二期）工程施工图纸及基坑围护图纸；2、《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002）3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）4、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）5、《钢结构设计规范》（GB50017-2005）6、《钢结构制作工艺规程》7、浙江中材工程勘测设计有限公司提供的《岩土工程勘察报告》8、塔吊生产厂家（浙江虎霸建设机械有限公司）提供的该型塔吊的力学参数。
9、塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009）10、杭建监（2010）第33号文件11、《塔式起重机安全规程》GB5144-200612、《建筑施工起重机械安装、使用、拆卸安全规程》JGJ196-201013、浙江省关于塔吊基础的相关规范三、平面布置：根据建筑物平面布置情况，在满足周边环境及现场垂直运输要求的前提下，现确定设置2台虎霸QTZ80塔吊均安装在地下室中，塔吊位置详见平面布置图，以保证最大覆盖面（塔吊在地下室土方开挖前安装完毕）。
具体位置详见《塔吊平面布置图》塔吊安装幅度：均为55M。
四、塔吊基础形式：塔吊基础形式钻孔灌注桩加钢构柱，桩基采用4根φ800钻孔灌注桩，桩心距1.6米，桩身砼强度C30，桩顶标高为-6.350m，桩顶处设一块5.0m×5.0m ×0.4m小基础（要求锚桩100mm），混凝土采用C35。
四肢角钢（Q235，L140×10）格构柱直接埋设在桩内，与桩搭接3米，格构柱与桩钢筋笼共两处电焊焊接，即格构柱和钢筋笼顶处及格构柱底和钢筋笼处。
格构柱柱顶设一块40mm 厚钢板，作为格构柱与塔吊基础节的连接板，标高为-2.0m。
详见附图。
五、工程地质及水文情况详见地质报告六、4#塔吊矩形格构式基础计算书一）、塔机属性二）、塔机荷载1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三）、桩顶作用效应计算1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(449.8)/4=112.45kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(449.8)/4+(1417.72)/2.26=739.76kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(449.8)/4-(1417.72)/2.26=-514.86kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F)/n+(M)/L=(539.76)/4+(1892.84)/2.26=972.48kN Q min=(F)/n-(M)/L=(539.76)/4-(1892.84)/2.26=-702.6kN 四）、格构柱计算1、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[514.65+27.37×(45.00/2-3.82)2]=40260.81cm4整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=735/(40260.81/(4×27.37))0.5=38.33分肢长细比：λ1=l01/i y0=50.00/2.78=17.99分肢毛截面积之和：A=4A0=4×27.37×102=10948mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0max=(λx2+λ12)0.5=(38.332+17.992)0.5=42.34满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=17.99≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×42.34，40)=21.17满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max(f y/235)0.5=42.34×(215/235)0.5=40.5查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.899Q max/(φA)= 972.48×103/(0.899×10948)=98.81N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=10948×215×10-3×(235/235)0.5/85=27.69kN 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+25=50.00+25=75cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=27.69×0.75/4=5.19kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.45-2×0.0382=0.37m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=27.69×0.75/(2×0.37)=27.8kN 角焊缝面积：A f=0.8h f l f=0.8×10×200=1600mm2角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×2002/6=46667mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=5.19×106/46667=111N/mm2垂直于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=27.8×103/1600=17N/mm2 ((σf /1.22)2+τf2)0.5=((111/1.22)2+172)0.5=93N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！5）格构柱顶板计算（1）顶板截面抵抗矩顶板厚度取40MMW=bh2/6=600×402/6=160000mm3(2)顶板所受的弯矩顶板按四边简支板计算M=Kxqb2=0.0368×739.76/0.6×0.62=16.33KN.M(3)顶板强度6=M/W=16.33×106/160000=102.1N/mm2<f=205N/mm2满足要求5）塔吊与连接板的螺栓验算按照塔吊说明书要求设置，不再计算。
六）、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.51×(13.4×7+6.4×30+5.4×35+3.1×36)+300×0.5×0.6（桩端承载力折减）=1564.38kNQ k=112.45kN≤R a=1564.38kN×0.7（群桩桩距小于3D时折减系数）=1095.1kNQ kmax=739.76kN≤1.2R a=1.2×1564.38×0.7（群桩桩距小于3D时折减系数）=1314.08kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-514.86kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=514.861kN桩身的重力标准值：G p=l t A pγz=26.8×0.5×25=336.78kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=2.51×(0.7×13.4×7+0.7×6.4×30+0.7×5.4×35+0.7×3.1×36)+336.78=1367.08kNQ k'=514.86kN≤R a'=1367.08kN×0.7（群桩桩距小于3D时折减系数）=956.96 kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=10×3.14×182/4=2545mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=972.48kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×14×0.5×106 +0.9×(300×2544.69))×10-3=6154.38kNQ=972.48kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6154.38kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=702.6kNf y A S=300×2544.69×10-3=763.41kNQ'=702.6kN≤f y A S=763.41kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(2544.69/(0.5×106))×100%=0.51%≥0.45%满足要求！七）、承台计算该承台基础为稳固、连接四根格构柱的作用，作为构造措施。
不予验算。
配双层双向φ16@150钢筋网片。
七、5#塔吊矩形格构式基础计算书5#塔吊因与4#塔吊所处位置不同，各层地基土情况与4#塔吊不同，其余与4#塔吊一致。
故只需验算桩基承载力。
一）桩承载力验算：1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.51×(12.8×7+8.3×30+3.7×35+1.5×36)+300×0.5×0.6（桩端承载力折减）=1400.47kNQ k=112.45kN≤R a=1400.47kN×0.7（群桩桩距小于3D时折减系数）=980.33 kNQ kmax=739.76kN≤1.2R a=1.2×1400.74×0.7（群桩桩距小于3D时折减系数）=1176.62kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-514.86kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=514.861kN桩身的重力标准值：G p=l t A pγz=26.8×0.5×25=336.78kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=2.51×(0.7×12.8×7+0.7×8.3×30+0.7×3.7×35+0.7×1.5×36)+336.78=1254.11kNQ k'=514.86kN≤R a'=1254.11kN×0.7（群桩桩距小于3D时折减系数）=877.88kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=10×3.14×182/4=2545mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=972.48kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×14×0.5×106 +0.9×(300×2544.69))×10-3=6154.38kNQ=972.48kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6154.38kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=702.6kNf y A S=300×2544.69×10-3=763.41kNQ'=702.6kN≤f y A S=763.41kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(2544.69/(0.5×106))×100%=0.51%≥0.45%满足要求！八、塔吊避雷措施塔机要用专用的接地线可靠接地，接地电阻不的大于4Ω，塔吊接地圆钢同塔吊基础钢筋与桩基钢筋用Ф12圆钢焊接，形成一个接地网，上部与塔吊专设接地线相连，确保塔吊防雷安全。