扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3.5脚手架搭设高度H(m) 80 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 240立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m) 0.8 内立杆离建筑物距离a(m) 0.3双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m) 6双立杆受力不均匀系数K S0.6二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.350.01脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.140.129挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m)横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数n jj 1结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 装修脚手架作业层数n zj 1装修脚手架荷载标准值G kzj(kN/m2) 2 地区海南文昌安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.81.2，0.9，0.74 风荷载体型系数μs 1.25 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.038+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.038+0.35×0.8/2)+1.4×3×0.8/2=1. 89kN/m正常使用极限状态q'=(0.038+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.038+0.35×0.8/2)+3×0.8/2=1.38kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.89×1.52=0.43kN·mσ=M max/W=0.43×106/5080=83.89N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.38×15004/(100×206000×121900)=1.881mm νmax＝1.881mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.89×1.5=3.13kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.38×1.5=2.27kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=3.13kNq=1.2×0.038=0.046kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=2.27kNq'=0.038kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0×106/5080=0.79N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.008mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.33mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=0.02kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=3.13kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=0.02kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.038/h)×(H-H1)=(0.129+1.5×0/2×0.038/1.8)×(80-6)=9.55kN 单内立杆：N G1k=9.55kN双外立杆：N G1k=(gk+0.038+l a×n/2×0.038/h)×H1=(0.129+0.038+1.5×0/2×0.038/1.8)×6=1kN 双内立杆：N GS1k=1kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((H-H1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=((80-6)/1.8+1)×1.5×0.8×0.35×1/2/2=4.42kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=4.42kN双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/2/2=6/1.8×1.5×0.8×0.35×1/2/2=0.35kN 1/2表示脚手板2步1设双内立杆：N GS2k1=0.35kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H-H1)/h+1)×la×G kdb×1/2=((80-6)/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=4.42kN 1/2表示挡脚板2步1设双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/2=6/1.8×1.5×0.14×1/2=0.35kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×(H-H1)=0.01×1.5×(80-6)=1.11kN双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×6=0.09kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=4.42+4.42+1.11=9.95kN单内立杆：N G2k=N G2k1=4.42kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.35+0.35+0.09=0.79kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=0.35kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.5×0.8×(1×3+1×2)/2=3kN内立杆：N Q1k=3kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(9.55+9.95)+0.9×1.4×3=27.18kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(9.55+4.42)+0.9×1.4×3=20.54kN双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(1+0.79)+0.9×1.4×3=5.93kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(1+0.35)+0.9×1.4×3=5.41kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳绳夹型式 马鞍式 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量[n]5 吊环设置分开设置花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm) 10花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm 2) 170卸荷系数Kf 0.8 上部增加荷载高度(m) 6脚手架卸荷次数N3第N 次卸荷卸荷点位置高度h x (m)卸荷点净高h j (m) 钢丝绳上下吊点的竖向距离l s (m) 上吊点距内立杆下吊点的水平距离H S (mm) 上吊点距外立杆下吊点的水平距离H S (mm) 卸荷点水平间距H L (m) 1 18 24 3 300 1100 3 2 42 22 3 300 1100 3 36416330011003钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法（分开设置）第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3000/300)=84.29°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3000/1100)=69.86°钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P1=K f×K X×N×h j(n+1)/(H-H1)×H L/l a=0.8×1.5×20.54×24/(80-6)×3/1.5=15.99kN P2=K f×K X×N×h j(n+1)/(H-H1)×H L/l a=0.8×1.5×27.18×24/(80-6)×3/1.5=21.16kN 钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=15.99/sin84.29°=16.07kNT2=P2/sinα2=21.16/sin69.86°=22.53kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T 1，T 2]=22.53kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×22.53/(2×15.19)=2个≤[n]=5个 满足要求！ 花篮螺栓验算：σ=[Fg]×103/(π×d e 2/4)=22.53×103/(π×102/4)=286.9N/mm 2>[ft]=170N/mm 2 不满足要求，增大花篮螺栓直径或减小卸荷间距！ P g =k×[F g ]/α=9×22.53/0.85=238.58kN钢丝绳最小直径d min =(P g /0.5)1/2=(238.58/0.5)1/2=21.84mm吊环最小直径d min =(2A/π)1/2=(2×[F g ]/([f]π))1/2=(2×22.53×103/(65π))1/2=15mm 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm 2第1次卸荷钢丝绳最小直径21.84mm ，必须拉紧至22.53kN ，吊环最小直径为15mm 。