第i段的操作质量
料仓的操作质量
料仓的最小质量
料仓的等效总质量
等效质量系数：地震计算时取
V Di θ p p0 T ψ μ q0
qw
C2 C2 C2
[σ]t φ
ReL(RP0.2) Et
[σ]t ReL(RP0.2)
Et θ
料仓计算
1500 10000 22.5 0.029 0.002
65 35 0.466307658 450 A 600 7 一 0.1 Ⅲ 1
av）*Dzi/(4*δ eia-acosθ)+maac*g/(π*ma-ac*
δeia-a*cosθ)
截面a-a处组合应力
载荷组合系数 轴向组合拉应力校核 钢板的厚度负偏差 壁厚附加量 裙座壳应力
人孔截面m-m截面应力计算公式
钢板的厚度负偏差 壁厚附加量 人孔截面开孔加强管长度 人孔截面处水平方向的最大宽度
2
3000
1
3000
见表7
段号 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1
4.56E+09
li(mm)
1091 3000 3000 3000 4000 4000 4000 4000 3000 3000 ∑,N.mm N.mm
0.800 0.780 0.468 0.234
Pi(N) 11736.85 32067.75 31251.12 30053.82 38103.31 34704.5 30622.69 25985.44 13872.2 7258.99
筋板的许用应力（λ＜λc）：
仓壳锥体任意截面a-a处设计压力P和垂直于其 壁面的法向压力Pn产生的周向应力
σa-aθ=（P+Pa-ah）*Dzi/
仓壳锥体计算截面a-a处的仓壳锥体质量与仓
壳锥体计算截面a-a以下的仓壳锥体所储物料
质量之和：
σa-aZ=（P+Pa-
仓壳锥体任意截面a-a处的由设计压力P和物料 垂直压力Pv产生的轴向应力：
3501
mm
18617
PhI-I=ρ gDi/4TAN(ψ)’* （1-（hw/A+1)^2）*10^-9 PvI-I=ρg（hW（（hw/A+1)^-1+hc/3）*10^-9 FfI-I=π*Di^2ρ ghW/(4*(hw+A))*10 ^-9
仓壳圆筒应力 内压产生的轴向应力 物料与仓壳圆筒壁间摩擦力产生的轴向应力
10 9 8 7 6 5
4
3
2
1
∑
1'(m-m)
li(mm) 1091 3000 3000 3000 4000 4000 4000 4000 3000 3000
2000
∑'(m-m)
注：表格内（、）前表示裙座壳体数据，（、）
地震载荷及地震弯矩
与物料特性有关的使用系数I
物料特性
一般料仓，不储存危险物料
人孔截面开孔加强管厚度
σa-a∑=(σ z a-a ^2+ σ θ a-a ^2- σ z a-a * σ θ a-a )^ 0.5 K=1.2
σI-IzL<K*[σ]tφ C1=0.8 C=C1+C2=0.8+1=1.8
1.2 140
1.8
σ1=M0-0max/Zsb+(mo*g+FV0-0)/Asb≤KB,K[σ]t σ2=0.3M0-0w/Zsb+(mmax*g)/Asb≤B,0.9ReL
每一个计算截面最大弯矩的计算 最大弯矩在仓壳圆筒内产生轴向应力 料仓壳体及附件质量
σI-Iz1=PD i /4δ σI-Iz2=F f /πDiδ
I-I ei
MmaxI-I=M W I-I ,MEII +0.25M W I-I σI-Iz3=32*D 0 *M max I-I /π(D0^4-
mup（kg）=
见表6
表6 各截面水平风载荷
li(mm)
νi
1091
0.862
3000
0.861
3000
0.854
3000
0.845
4000
0.836
4000
0.820
各截面风弯矩MWI-I=Pili/2+Pi+1（li+li+1/2） +Pi+2（li+li+1+li+2/2）+…，
人孔截面风弯矩
4
4000
3
4000
2
3 0Cr18Ni9
137 0.85 206 191000 Q345R 197 295 191000 45 15800
m01 m02 ρ m03 ma mi m0=m01+m02+m03 mmin=m01+m02+ma meq λm
表3 料仓质量
段号 仓壳顶 仓壳圆筒
裙座/仓壳锥体
mmin meq

基础环截面模数
Zb
混凝土基础上的最大压应力
σbmax=M00max/Zb+(mo*g+FVmm)/Ab
3.8357E+00
采用带筋板结构，两个螺栓做质检筋板数量： nj
10300 9700 9.4248E+06 2.2896E+10
σbmax=0.3M0-0w/Zb+(m0-0max*g)/A
2.1729E+00 5
载荷组合系数
K=1.2
1.2
轴向组合拉应力校核 轴向组合压应力校核 钢板的厚度负偏差 壁厚附加量
σI-IzL<K*[σ]tφ σI-IzA≤[σ]er C1=0.8
140
(σ)cr=K*B,K[σ]t
取较小者，见表 9
C=C1+C2=0.8+1=1.8
物料对仓壳锥体的作用力以及仓壳锥体应力
仓壳锥体计算截面a-a处的内直径 物料在仓壳锥体计算截面a-a处的锥角高 仓壳锥体特性纵坐标值A
物料对仓壳圆筒作用力 锥段以上物料堆积高度 料仓计算截面以上储料高度 物料与仓壳圆筒壁之间摩擦系数 μ 物料自然堆积上锥角高度hc 特性纵坐标值A
物料在仓壳圆筒计算截面I-I处产生的水平压 力
物料在仓壳圆筒计算截面I-I处产生的垂直压
物料与仓壳圆筒壁之间摩擦力
15800
mm
hW
mm
见表8
0.4663
设计温度下弹性模量 裙座材料 设计温度下许用应力
设计温度下屈服强度
设计温度下弹性模量 锥体角度 物料距锥段以上堆积高度
设计条件
料仓质量 设定仓顶厚度 设定仓壳圆筒壁厚 设定仓壳锥体壁厚 设定裙座壳壁厚度 仓壳（包括支座）质量
平台、扶梯质量 堆积物料密度 操作时料仓内物料质量
人孔、管件及仓壳顶上附件（过滤器、吊柱等）质量
ζ η2=1+(0.05ζ)/(0.06+1.7* α1=η2*αmax g FE=I*α1*meq*g hFiEi=FE*mi*hi/ ∑ mk*hk（k=1,2，
10 9 8 7 6
0.03 1.18 0.0944 9.81 1779610.955 见表4
mk(mi)(kg) 15717 174297 288889 290385 389175
见表9
见表9
取较大者，见表 9
雪载荷
Ws=π /4*D0^2*qw*10^-6
47237
截面以上仓壳重量及垂直地震力产生的轴向应 σI-Iz4=m up *g+F V I-
力
I +Ws /πD i *δ ei I-I
FVI-I=0 N
抗震烈度为7度 8、9度公式计算
内压力和物料的水平压力筒壁中产生的周向应 力
σ1=Mm-mmax/Zsb+(mm-mo*g+FVm-m)/Asb≤KB,K[σ]t σ2=0.3Mm-mw/Zsb+(mm-mmax*g)/Asb≤B,0.9ReL
C1=0.8
C=C1+C2=0.8+2=2.8
2.8
lm
120
mm
bm
500
mm
δm
16
mm
Asm=π*Dis*δes-∑[(bm+2δm)δes-Am]
地脚螺栓数量：
n
24
筋板内侧间距：
l3
100
裙座基础板外边缘到裙座壳外表面的距离 筋板厚度
筋板间最大间距
b/l CX MX=CX*σbmax*b^2 My=Cy*σbmax*l^2 Ms=max{|MX|,|MY|}
基础环板厚度δb
考虑腐蚀裕量2mm基础环板厚度
b=(D0b-Dis)/2-δs
126
料仓公称容积 料仓内直径 仓壳锥体半顶角 设计压力 设计外压力 设计温度 物料内摩擦角 物料与仓壳内壁之间的摩擦系数 基本风压值 地面粗糙度 雪载荷 抗震设防烈度 设计地震组 设计基本地震加速度 场地土类别 仓壳圆筒、仓壳锥体的腐蚀裕量和磨蚀裕量
裙座腐蚀裕量
地脚螺栓腐蚀裕量 仓壳圆筒、仓壳锥体和仓壳顶材料 设计温度下许用应力 仓壳焊接接头系数 设计温度下屈服强度
DZia-a hzc=Da-azi/2*tanψ Az=Da-azi/4*tanψ'tan^2(45-ψ
见表10 见表10 见表10
Pha-a=ρ
物料在仓壳锥体计算截面a-a处产生的水平压 gDi/4TAN(ψ)’*
力
（1-（hw/Az+1)^-
2）*10^-9
物料在仓壳锥体计算截面a-a处产生的垂直压 Pva-a=ρg（hW（（hw/Az+1)^-1+hzc/3）*10^-9 物料在仓壳锥体计算截面a-a处产生的法向压 Pna-a=Pa-avsin^2θ+Pa-ahcos^2θ