满堂支架施工、预压计算二、满堂支架施工计算1、计算依据：a 、支架钢管： 4.8 3.5cm mm φ⨯，截面积24.893A cm =，截面惯性矩 412.188I cm =,35.078W cm =，回转半径: 1.578i cm =。

b 、方木采用红松：单重3650/kg m ，顺纹压应力[]12y MPa σ=，顺 纹弯应力[]12w MPa σ=，横纹弯应力[] 1.8y MPa σ=，顺纹剪应力[] 1.3j MPa τ=，弯曲剪应力[] 1.9MPa τ=，弹性模量3910E MPa =⨯。

c 、型钢采用235Q 钢，轴向应力[]140MPa σ=，弯曲应力[]145MPa σ=， 剪应力[]85MPa τ=。

2、现浇混凝土箱梁支架及模板计算:计算分两部分:一为箱梁中横隔板实体部分，木横梁间距20cm ，立杆布置间距为60cm ×60cm ；二为箱梁中腹板实体部分，木横梁间距20cm ，立杆布置间距为90cm ×90cm.①竹胶板底模计算底模采用1.5cm 竹胶板，设计强度取E=9200MPa ，[]13MPa σ=。

木横梁采用1010cm cm ⨯方木，跨间宽度020L cm =，净距10L cm =。

按箱梁纵向置于中腹板处的最不利位置计算，取1m 为计算长度，按单向板计算：底模板 q1=97.5N/m2×1m=0.0975KN/m砼重 q2=26N/m3×1.5m×1m=39KN/m砼重1.2倍冲击系数：q2=39N/m×1.2=46.8KN/m振捣砼 q3=2kpa×1m=2KN/m施工人群 q4=1.5kpa×1m=1.5KN/m总计荷载∑q= q1+ q2+ q3++ q4=50.3975 KN/m强度: ql2/10=［σ］×bh2/6h=√（ql2×6/（10×［σ］×b））=0.004823m=4.823mm刚度: ql4/128EI= l/400I=bh3/12h=3√（ql3×400×12/（E×128×l））=5.88mm在箱梁实体段位置，横梁间距10cm，1.5cm厚竹胶板可满足,按照横梁间距20cm, 竹胶板在其余部位也可满足要求。

②箱梁中横隔板实体部分计算a木横梁中横隔板全部为实体砼,砼计算高度为1.5m。

底模板 q1=97.5N/m2×0.2m=0.0195KN/m梁体砼重 q2=26N/m3×1.5m×0.2m=7.8KN/m砼重1.2倍冲击系数： q2=7.8N/m×1.2=9.36KN/m振捣砼 q3=2kpa×0.2m=0.4KN/m施工人群 q4=1.5kpa×0.2m=0.3KN/m总计荷载∑q= q1+ q2+ q3++ q4=10.0795 KN/m以2跨连续梁计算：q=10.0795KN/m最大支反力 R max=1.143ql=1.143×10.0795×0.6=6.9114 KN/m 最大剪力 Q max=0.607ql=0.607×10.0795×0.6=3.67037 KN最大弯矩 M max=0.077ql2=0.077×10.0795×0.62=0.28 KN.m最大挠度f max=0.0632ql4/EI=12×0.0632×10079.5×0.64/(9×109×0.1×0.13)=1.1mm木横梁的强度及刚度检算：支撑处方木横放的局部承压：σab =R/A局部受压: σab =R/A=6.9114×103/(0.1×0.2×0.6)=0.576Mpa<2.6Mpa弯应力:σab =M/W=M/(ab 2)/6=6×0.28×103/(0.1×0.12)=1.68 Mpa<12Mpa剪应力:τmax =3Q/(2bh)=3×3.67037×103/(2×0.1×0.1)=0.55 Mpa<1.9Mpa刚度: f/L =1.1/600=0.001833<0.0025木横梁采用10cm ×10cm 方木，间距20cm 可满足要求。

b 木纵梁木纵梁选用12cm ×15cm 的方木置于钢管立柱的托盘上，直接承受木横梁传递的荷载，按简支梁计算，计算跨径取立柱间距60cm 。

P=6.9114KNP=6.9114KN P=6.9114KN 支反力 R=10.3866 KN ，Qmax= 12.61 KN最大弯矩 Mmax=0.96 KN.m最大挠度 fmax=0.933mm弯应力:σmax=M/W=M/(ab2)/6=2.133 Mpa<12Mpa剪应力:τmax=3Q/(2bh) =1.051 Mpa<1.9Mpa刚度: f/L =0.933/600=0.001555<0.0025木横梁采用12cm×15cm方木，间距20cm可满足要求。

③箱梁中腹板实体部分计算a木横梁木横梁采用1010cm cm⨯方木直接承受底模传下的荷载，横梁在实体段间距20cm，木横梁置于1215⨯的木纵梁上，木纵梁按60cm布cm cm置.木横梁置于箱底横隔板处的荷载：底模板 q1=97.5N/m2×0.2m=0.0195KN/m振捣砼 q3=2kpa×0.2m=0.4KN/m施工人群 q4=1.5kpa×0.2m=0.3KN/m砼荷载一：砼高1.5m,梁体砼重 q2=26N/m3×1.5m×0.2m=7.8KN/m砼重1.2倍冲击系数： q2=7.8N/m×1.2=9.36KN/m总计荷载∑q= q1+ q2+ q3++ q4=10.0795 KN/m砼荷载二：砼高0.85m,梁体砼重 q2=26N/m3×0.85m×0.2m=4.42KN/m砼重1.2倍冲击系数： q2=4.42KN/m×1.2=5.304KN/m 总计荷载∑q= q1+ q2+ q3++ q4=6.0235 KN/m砼荷载三：砼高0.6m,梁体砼重 q2=26N/m3×0.6m×0.2m=3.12KN/m砼重1.2倍冲击系数： q2=3.12N/m×1.2=3.744KN/m 总计荷载∑q= q1+ q2+ q3++ q4=4.4635 KN/m砼荷载四：砼高0.55m,梁体砼重 q2=26N/m3×0.55m×0.2m=2.86KN/m砼重1.2倍冲击系数： q2=2.86N/m×1.2=3.432KN/m 总计荷载∑q= q1+ q2+ q3++ q4=4.1515 KN/m按简支梁计算q=10.0795KN/mq=10.0795KN/mq=10.0795KN/m支座反力 R A=R C=1.0608KN , R B=6.1535KN剪力 Q A=Q C=1.0608KN , Q B=1/2R B=3.0768KN弯矩 Mmax=0.279KN.m挠度 fmax=0.2718mm木横梁的强度及刚度检算：支撑处方木横放的局部承压：σab=R/A简支梁，支坐处承受两个方木，以2R计算。

局部受压: σab=2R/A =2×6.1535/(0.1×0.2×0.6)=1.0256Mpa<2.6Mpa 可弯应力:σmax=M/W=M/(ab2)/6=1.674Mpa<12Mpa剪应力:τmax=3Q/(2bh) =0.46152Mpa<1.9Mpa刚度 f/L =0.2718/600=0.000453<0.0025 木横梁采用10cm×10cm方木，间距20cm可满足要求。

b木纵梁木纵梁选用12cm ×15cm 的方木置于钢管立柱的托盘上，直接承受木横梁传递的荷载，按简支梁计算，计算跨径取立柱间距60cm 。

P=6.1535KNP=6.1535KN P=6.1535KN P=6.1535KN P=6.1535KN 支座反力 R =15.413KN剪力 Q max =15.413KN弯矩 Mmax=2.136KN.m挠度 fmax=0.85mm强度及刚度检算：弯应力:σmax =M/W=M/(ab 2)/6=4.75Mpa<12Mpa剪应力:τmax =3Q/(2bh) =1.28Mpa<1.9Mpa刚度 f/L =0.85/600=0.00142<0.0025木纵梁选用12cm ×15cm 的方木, 立柱间距60cm 合适。

④ 碗扣支架计算钢管立柱采用φ4.8cm ×3.5mm 钢管碗扣支架，按两端铰接受压杆件计算，计算长度以横杆步距120cm ，立杆高度以8m 计。

立杆竖向荷载=纵梁＋钢管自重钢管自重:10根3.0m立杆，17.31kg×3=51.9kg=0.5193KN立杆承担相连横杆和纵杆重量的1/2 ,横杆和纵杆各有7根，横杆和纵杆重量：4kg×7×2×2÷2=56kg=0.56KN端部上托: 0.06KN纵梁支点处的反力：箱梁中横隔板实体部分:N=10.3866KN碗扣底部立杆承载：N=2R+G=2×10.3866+1.1393=21.9125KN<33.1KN 可箱梁中腹板实体部分: N=15.413KNN=2R+G=2×15.413+1.1393=31.965KN<33.1KN 可三、支架预压计算为避免在砼施工时，支架不均匀下沉，消除支架和地基的非弹性变形，准确测出支架和地基的弹性变形量，为预留拱度提供依据，事先对支架进行预压。

支架搭设完成及外侧模板铺设到位后，选一跨具有代表性的的满堂支架进行预压，预压前，分别在底模板跨中、端部、四分之一跨处布设观测点，以获取有效数据，指导后续施工。

预压采用注水预压法。

预压重量按照浇筑重量的120%施加，预压时间为48小时。

1、加载顺序：分三级加载，第一、二次分别加载总重的30%，第三次加载总重的40%。

2、预压观测：观测位置设在每跨的L/2，L/4处及墩部处，每组分左、中、右三个点。

在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。

采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。