前馈控制系统前馈控制系统的基本原理前馈控制的基本概念是测取进入过程的干扰(包括外界干扰和设定值变化)，并按其信号产生合适的控制作用去改变操纵变量，使受 控变量维持在设定值上。

图2.4-1物料出口温度 需要维持恒定，选 用反馈控制系统。

若考虑干扰仅是物料流量 Q ,则可组成图2.4-2前图2.4-1 反馈控制前馈控制的方块图，如图2.4-3系统的传递函数可表示为：G PD (S) G ff (S)G pc (S) Q(S)(2.4-1)式中G PD (s)、G PC (s)分别表示对象干扰道和控制通道的传递函数； G ff (s)为前馈控 图2.4-3前馈控制方块图 制器的传递函数。

系统对扰动Q实现全补偿的条件是：KQ-可编辑修改-G s 为操纵变量图2.4-2 前馈控制Q(s) 0 时，要求(s) 0 (2.4-2 )在Q阶跃干扰下，调节作用c和干扰作用d的响应曲线方向相反，幅值相同。

所以它们的合成结果，可使达到图2.4-4前馈控制全补偿示意图理想的控制连续地维持在恒定的设定值上。

显然，这种理想的控制性能，反馈控制系统是做不到的。

这是因为反馈控制是按被控变量的偏差动作的。

在干扰作用下，受控变量总要经历一个偏离设定值的过渡过程。

前馈控制的另一突出优点是，本身不形成闭合反馈回路，不存在闭环稳定性问题，因而也就不存在控制精度与稳定性矛盾。

2.4-6 前馈控制方块图由以上反馈控制系统与前馈控制系统方块图可知：1）前馈是“开环”，反馈是“闭环”控制系统从图上可以看到，表面上，两种控制系统都形成了环路，但反馈控制系统中，在环路上的任一点，沿信号线方向前行，可以回到出发点形成闭合回路，成为“闭环”控制系统。

而在前馈控制系统中，在环路上的任一点，沿信号线方向前行，不能回到出发点，不能形成闭合环路，因此称其为“开环”控制系统。

2）前馈系统中测量干扰量，反馈系统中测量被控变量在单纯的前馈控制系统中，不测量被控变量，而单纯的反馈控制系统中不测量干扰量。

3）前馈需要专用调节器，反馈一般只要用通用调节器由于前馈控制的精确性和及时性取决于干扰通道和调节通道的特性，且要求较高，因此，通常每一种前馈控制都采用特殊的专用调节器，而反馈基本上不管干扰通道的特性，且允许被控变量有波动，因此，可采用通用调节器。

4）前馈只能克服所测量的干扰，反馈则可克服所有干扰前馈控制系统中若干扰量不可测量，前馈就不可能加以克服。

而反馈控制系统中，任何干扰，只要它影响到被控变量，都能在一定程度上加以克服。

5）前馈理论上可以无差，反馈必定有差如果系统中的干扰数量很少，前馈控制可以逐个测量干扰，加以克服，理论上可以做到被控变量无差。

而反馈控制系统，无论干扰的G ff (0) G PD(0)多与少、大与小，只有当干扰影响到被控变量，产生“差”之后，才能知道有了干扰，然后加以克服，因此必定有差前馈控制系统的几种结构形式1 .静态前馈由（1-3 ）式求得的前馈控制器，它已考虑了两个通道的动态情况，是一种动态前馈补偿器。

它追求的目标是受控变量的完全不变性。

而在实际生产过程中，有时并没有如此高的要求。

只要在稳态下，实现对扰动的补偿。

令（1-3 ）式中的S为0，即可得静态前馈控制算式：（244 ）利用物料（或能量）衡算式，可方便地获取较完善的静态前馈算式。

例如，图2-4-2所示的热交换过程，假若忽略热损失，其热平衡关系可表述为：QC p（0 i ） G S H S（2.4-5 ）式中C p——物料比热H S——蒸汽汽化潜热Q ----- 物料量流量G S――载热体（蒸汽）流量i――换热器入口温度0 ――换热器出口温度由（2.4-5 ）式可解得：C pG S Q一（0 i）H s（2.4-6 ）用物料出口温度的设定值io代替上式中的°，可得C pG s = Q（io i ）H S（2.4-7）上式即为静态前馈控制算式。

相应的控制流程示于图2-4-7图2.4-7 换热器的静态前馈控制图中虚线框表示了静态前馈控制装置。

它是多输入的，能对物料的进口温度、流量和出口温度设定值作出静态前馈补偿。

由于在（2.4-7 ）式中，Q与（B 1i- 0 2）是相乘关系，所以这是一个非线性算式。

由此构成的静态前馈控制器也是一种静态非线性控制器。

应该注意到，假若（2.4-5 ）式是对热平衡的确切描述的话，那么由此而构筑的非线性前馈控制器能实现静态的全补偿。

对变量间存在相乘（或相除）关系的过程，非线性是很严重的，假若通过对它们采用线性化处理来设计线性的前馈控制器，则当工作点转移时，往往会带来很大误差。

在化工工艺参数中，液位和压力反映的是流量的积累量，因此液位和压力的前馈计算一般是线性的。

但是温度和成分等参数它们代表流体的性质，其前馈计算常以非线性面目出现。

从采用前馈控制的必要性来看，一般是温度和成分甚于液位和压力。

一方面是由于稳定前者的重要性往往甚于后者，另一方面温度和成分对象一般有多重滞后，仅采用反馈调节，质量还会不和要求。

增加前馈补偿是改进控制的一条可行途径。

对温度和成分控制应考虑采用非线性运算和动态补偿。

图2.4 —7 中的前馈补偿器输出是作为蒸汽流量回路的设定值。

设置蒸汽流量回路是必要的，它可以使蒸汽流量按前馈补偿算式（2.4-7 ）式的要求进行精确跟踪。

2 ．前馈—反馈控制系统在理论上，前馈控制可以实现受控变量的不变性，但在工程实践中，由于下列原因，前馈控制系统依然会存在偏差。

1）实际的工业对象会存在多个扰动，若均设置前馈通道，势必增加控制系统投资费用和维护工作量。

因而一般仅选择几个主要干扰作前馈通道。

这样设计的前馈控制器对其它干扰是丝毫没有校正作用的。

2）受前馈控制模型精度限制。

3）用仪表来实现前馈控制算式时，往往作了近似处理。

尤其当综合得到的前馈控制算式中包含有纯超前环节e s或纯微分环节仃D S 1）时，它们在物理上是不能实现的，构筑的前馈控制器只能是近似的：如将纯超前环节处理为静态环节，将纯微分环节处理为超前滞后环节。

前馈控制系统中，不存在受控变量的反馈，也即对于补偿的效果没有检验的手段。

因此，如果控制的结果无法消除受控变量的偏差，系统也无法获得这一信息而作进一步的校正。

为了解决前馈控制的这以局限性，在工程中往往将前馈与反馈结合起来应用，构成前馈一反馈控制系统。

这样既发挥了前馈校正作用及时的优点，又保持了反馈控制能克服多种扰动及对受控变量最终检验的长处，是一种适合化工过程控制、较有发展前途的控制方法。

换热器的前馈一一反馈控制系图2.4-8 换热器的前馈一反馈控制系统图2.4-9 前馈一反馈控制系统方块图图2.4-9所示前馈一反馈控制系统的传递函数为o (s) = G PD (s) G f(s)G pc(s)Q (s) 1 G c (s)G pc (s) 1 G c (s)G pc (s)应用不变性原理条件Q(s)0时，要求o （s ） 0，代入（2.4-8 ）式，可导出前馈控制器的传递函数为 G ff (s)G PD (s)GPC (s)(248 )（2.4-9）比较（2.4-9 ）式和（2.4-3 ）式可知，前馈一反馈控制与纯前馈控制 实现“全补偿”的算式是相同的。

前馈一反馈系统具有下列优点：从前馈控制角度，由于增添了反馈控制，降低了对前馈控制模型 的精度要求，并能对未选作前馈信号的干扰产生校正作用。

从反馈控制角度，由于前馈控制的存在，对干扰作了及时的粗调 作用，大大减小了控制的负担。

3.前馈一串级控制系统分析图2.4-6换热器的前馈一反馈控制系统可知，前馈控制器的 输出与反馈控制器的输出叠加后直接送至控制阀，这实际上是将所要求的物料量F 与加热蒸汽量F S 的对应关系，转化为物料流量与控制 阀膜头压力间的关系。

这样为了保证前馈补偿的精度，对控制阀提出 了严格的要求，希望它灵敏、线性及尽可能小的滞环区。

此外还要求 控制阀前后的压差恒定，否则，同样的前馈输出将对应不同的蒸汽流 量，这就无法实现精确的校正。

为了解决上述两个问题，工程上将在 原有的反馈控制回路中再增设一个蒸汽流量副回路，把前馈控制器的夕 Cc/S)夕GpjCS)—输出与温度控制器的输出叠加后，作为蒸汽流量控制器的给定值图2.4-10 前馈一串级控制系统C _______图2.4-11前馈一串级控制系统方框图Q(s) (s) G ff (s)G C 2(S )G PC2 (s)1 G C2 (S)G PC2 (s)G PD (s)GC 1(S)GPC1(S)GC2 (S )GPC2 (s)1 GC2 (S )GPC2 (s)GC1 (S )G PC1 (s)GC2 (S )G PC2 (s)1 GC2 (S )GPC2 (s)(2410)因为串级系统最佳设计GC 2(S )Gpc2(s)1 G c2(s)G pc2(s)根据不变性原理当Q(s) 0, (s) 0G ff (s)G PD (s) G pc (s)丄 1012曲线图前馈控制规律的实施1. 系统设计对可测不可控的干扰，变化幅度大，且对被调参数影响大，工艺指标要求严格工艺要求实现参数间的某种特殊关系，即按某一种数学模型来进行调节2. 前馈补偿装置的控制算法通过对前馈控制系统的几种典型结构形式的分析可知，前馈控制器的控制规律取决于对象干扰通道与控制通道的特性。

由于工业对象的特性极为复杂，这就导致了前馈控制规律的形式繁多，但从工业应用的观点看，尤其是应用常规仪表组成的控制系统，总是力求控制仪表的模式具有一定的通用性，以利于设计、运行和维护。

实践证明，相当数量的工业对象都具有非周期性与过阻尼的特性，因此经常可用一个一阶或二阶容量滞后，必要时再串联一个纯滞后环节来近似它。

G…皆宀(2413 )⑴超前滞后环节T p S 1T f S 1 Tf S 1 (2.4-14 )K T P超前滞后环节的等效图⑵纯滞后补偿f S丄s21仝2(2.4-16)当f较小时，Ise 2fse2(2.4-17 )G ff (S)(2.4-15 ) 图 2.4-13f 、2z!2f 2(宁)21s21f s4e L，T f S 1其纯滞后环(2.4-18 )上式所示为带有纯滞后的“超前一滞后”前馈控制规律,輸出2相应于<1与>1的时间特性曲线示于图2.4-14及2.4-15节按f1 Se fS 2 11 f S2(2.4-19 )近似展开。

此种“超前一滞后”前馈补偿模型，已成为目前广泛应用的一种动态前馈补偿模式。

这种通用型前馈控制模型在单位阶跃作用下的输出特性为：tm(t) 1 (丄 1)e T1(2420)式中，¥¥，<1，Tf<TP过补偿；>1，Tf>TP欠补图2.4-14 过补偿 (<1)O2.4-15 欠补偿（>1 ）由图可见，当>1 时，即T f > T P ，前馈补偿带有超前特性，适用于对象控制通道滞后（这里的滞后是指容量滞后，即时间常数）大于干扰通道滞后。