矩形板式桩基础QTZ250(TC7030B)计算书计算依据：
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
一、塔机属性
1、塔机传递至基础荷载标准值
承台及其上土的自重荷载标准值：
G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.2×25+0×19)=750kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×750=1012.5kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.09m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(1058+750)/4=452kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L
=(1058+750)/4+(4250+35×1.2)/5.09=1295.03kN
Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L
=(1058+750)/4-(4250+35×1.2)/5.09=-391.03kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L
=(1428.3+1012.5)/4+(5737.5+47.25×1.2)/5.09=1748.29kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L
=(1428.3+1012.5)/4-(5737.5+47.25×1.2)/5.09=-527.89kN 四、桩承载力验算
桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m
桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2
R a=uΣq sia·l i+q pa·A p
=2.51×(6.5×15+3.5×180)+1600×0.5=2632.65kN
Q k=452kN≤R a=2632.65kN
Q kmax=1295.03kN≤1.2R a=1.2×2632.65=3159.19kN
满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Q kmin=-391.03kN<0
按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=391.03kN
桩身的重力标准值：G p=l t A pγz=10×0.5×25=125.66kN
R a'=uΣλi q sia l i+G p=2.51×(0.7×6.5×15+0.7×3.5×180)+125.66
=1405.55kN
Q k'=391.03kN≤R a'=1405.55kN
满足要求！
3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=14×3.14×142/4=2155mm2
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1748.29kN
ψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.85×14×0.5×106 + 0.9×(360×2155.13))×10-3=6885.62kN Q=1748.29kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6885.62kN
满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=527.89kN
f y A S=360×2155.13×10-3=775.85kN
Q'=527.89kN≤f y A S=775.85kN
满足要求！
4、桩身构造配筋计算
A s/A p×100%=(2155.13/(0.5×106))×100%=0.43%≥0.4%
满足要求！
五、承台计算
承台有效高度：h0=1200-50-25/2=1138mm
M=(Q max+Q min)L/2=(1748.29+(-527.89))×5.09/2=3106.63kN·m
X方向：M x=Ma b/L=3106.63×3.6/5.09=2196.72kN·m
Y方向：M y=Ma l/L=3106.63×3.6/5.09=2196.72kN·m
2、受剪切计算
V=F/n+M/L=1428.3/4 + 5737.5/5.09=1484.03kN
受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1138)1/4=0.92
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.6-2.2-0.8)/2=0.3m
a1l=(a l-B-d)/2=(3.6-2.2-0.8)/2=0.3m
剪跨比：λb'=a1b/h0=300/1138=0.26，取λb=0.26；
λl'= a1l/h0=300/1138=0.26，取λl=0.26；
承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.26+1)=1.38
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.26+1)=1.38
βhsαb f t bh0=0.92×1.38×1.57×103×5×1.14=11328.44kN
βhsαl f t lh0=0.92×1.38×1.57×103×5×1.14=11328.44kN
V=1484.03kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=11328.44kN
满足要求！
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2.2+2×1.14=4.48m
a b=3.6m≤B+2h0=4.48m，a l=3.6m≤B+2h0=4.48m
角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！
4、承台配筋计算
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1= M y/(α1f c bh02)=2196.72×106/(1.03×16.7×5000×11382)=0.02
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.02)0.5=0.02
γS1=1-ζ1/2=1-0.02/2=0.99
A S1=M y/(γS1h0f y1)=2196.72×106/(0.99×1138×360)=5416mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(5416,0.002×5000×1138)=11380mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=12763mm2≥A1=11380mm2
满足要求！
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2= M x/(α2f c bh02)=2196.72×106/(1.03×16.7×5000×11382)=0.02
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.02)0.5=0.02
γS2=1-ζ2/2=1-0.02/2=0.99
A S2=M x/(γS2h0f y1)=2196.72×106/(0.99×1138×360)=5416mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×5000×1138)=11380mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=12763mm2≥A2=11380mm2
满足要求！
(3)、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：A S3'=12763mm2≥0.5A S1'=0.5×12763=6382mm2
满足要求！
(4)、承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋：A S4'=12763mm2≥0.5A S2'=0.5×12763=6382mm2
满足要求！
(5)、承台竖向连接筋配筋面积
承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

六、配筋示意图。