电梯井道内脚手架搭设方案集团企业公司编码：（LL3698-KKI1269-TM2483-LUI12689-ITT289-西部文化产业中心电梯井道内脚手架施工方案贵州建工集团有限公司2016年10月施工组织设计（方案）内部审批表目录一、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011。

2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91。

3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011。

4、《钢结构设计规范》GB50017-20035、西部文化中心工程施工图。

6、本工程施工组织设计和模板施工方案。

7、建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）、[2009]254号。

二、工程概况本工程为超高层办公楼，地上38层，地下4层，建筑总高度为160.15m，建筑总面积为92406.89㎡。

基础为筏板结构，主体为框筒、剪力墙结构，电梯井内壁净空尺寸为2600×2700㎜，全现浇钢筋混凝土结构，楼层结构标高如下：三、搭设方案主体施工时室内电梯井道内的脚手架采用采用简易井字形落地式普通扣件钢管脚手架作为操作架和安全防护架使用，具体搭设为电梯基坑顶面～二层楼面标高为第一段（总高度为2.2＋6.7＋3.9＋3.9＋5.3＋6=28m ），架体基础为底板；二层楼面标高～六层楼面标高为第二段（总高度为5.2×5=26m ），架体基础为18#工字钢；六层楼面标高～十二层楼面标高为第三段（总高度为5.2＋4.15×5=25.95m ），架体基础为18#工字钢；十二层楼面标高～十九层楼面标高为第四段（总高度为4.15×7=29.05m ），架体基础为18#工字钢；十九层楼面标高～二十六层楼面标高为第五段（总高度为4.15×7=29.05m ），架体基础为18#工字钢；二十六层楼面标高～三十三层楼面标高（总高度为为第六段4.15×2＋5.35＋3.6＋3.35×3=27.3m），架体基础为18#工字钢；三十四层楼面标高～屋面构架层楼面标高为第七段（总高度为3.35×4＋3.3＋10.45=27.15m），架体基础为18#工字钢，所有架体均待电梯安装时拆除。

四、架体搭设要点1、电梯井内脚手架搭设高度不大于30m。

2、二层以上的架体采用18#工字钢作为架体基础，工字钢与墙体主筋焊接牢固，在壁混凝土浇筑前做好预埋工作，工字钢和架体同步拆除。

3、每个井道设二道18#工字钢作为基础主梁，并平行井道短边方向，主梁之间设二道10#槽钢作为构造连接。

4、架体每层设水平剪刀撑一道，四周每边设二道与墙体顶撑杆，确保架体稳定性。

5、架体首层设硬防护一道，以上楼层采用水平篼网和硬防护各层交叉设置。

6、架体搭设操作流程和材质、安全管理要求参照外脚手架工程施工方案、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范执行。

五、架体安全性验算（一）架体参数（二）荷载参数（三）设计简图（四）顶部支撑（纵向）钢管验算 G 1k =g 1k =0.033kN/m;G 2k =g 2k ×l b /2=0.350×1.80/2=0.315kN/m; Q 1k =q 1k ×l b /2=2.500×1.80/2=2.250kN/m; Q 2k =q 2k ×l b /2=1.500×1.80/2=1.350kN/m; 1、强度计算板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算。

q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.033+0.315)+1.4×(2.250+1.350)=5.458kN/m;板底支撑钢管计算简图M max =ql 2/8=5.458×1.802/8=2.210kN ·m; R max =ql/2=5.458×1.80/2=4.912kN ·m;σ=M max /W=2.210×106/(4.49×103)=192.278N/mm 2<[f]=205.00N/mm 2; 满足要求。

2、挠度计算q '=G 1k +G 2k +Q 1k +Q 2k =0.033+0.315+2.250+1.350=3.948kN/m R 'max =q 'l/2=3.948×1.80/2=3.553kN;ν=5q 'l 4/384EI=5×3.948×(1.80×103)4/(384×206000.00×10.78×104)=8.301mm<min{1800.00/150,10}mm=10.000mm 满足要求。

（五）横向支撑钢管验算由于横向支撑钢管上无支撑（纵向）钢管传递的荷载，因此横向支撑钢管不受竖向荷载，只作构造构件，故不作计算。

（六）立杆承重连接计算 Rc=8.0×0.80=6.400kN ≥R=5.850kN 满足要求。

（七）立杆的稳定性验算NG1=[(la+1.00×lb)/2+2.00×h]*g1k/h×H+g1k×la×0.00/4.00=[(1.80+1.00×1.80)/2+2.00×1.80]×0.033/1.80×30.000+0.033×1.80×0.00/4.00=2.970kNN G2=g2k×la×lb/4.00=0.350×1.80×1.80/4.00=0.283kN;N G3=g3k×la/2=0.140×0.90=0.126kN;N G4=g4k×la/2=0.010×0.90=0.009kN;N Q1=q1k×la×lb/4.00=2.500×1.80×1.80/4.00=2.025kN;N Q2=q2k×la×lb/4.00=1.500×1.80×1.80/4.00=1.215kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：N=1.2(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(2.970+0.283+0.126+0.009)+0.9×1.4×(2.025+1.215)=8.149kN;支架立杆计算长度：L=kμh=1×1.50×1.80=2.700m长细比λ=L/i=2.700×103/(1.59×10)=169.811≤[λ]=250满足要求。

轴心受压构件的稳定系数计算：L=kμh=1.191×1.500×1.8=3.216m长细比λ=L 0/i=3.216×103/（1.59×10）=202.245 由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.177 ωk =μz μs ωo =0.74×0.80×0.20=0.118kN/m 2M w =0.9×1.4×ωk ×l ×h 2/10=0.9×1.4×0.118×1.80×1.802/10=0.087kN ·m ；σ=kN/φA+M w /W=0.60×8.149×103/(0.177×4.24×102)+0.087×106/(4.49×103)=84.524N/mm 2≤[f]=205.00N/mm 2 满足要求。

（八）连墙件验算1、强度验算ωk =μz μs ωo =0.74×0.80×0.20=0.118kN/m 2 A W =1.80×1.80×1×1=3.2m 2N w =1.4×ωk ×A w =1.4×0.118×3.2=0.537kN N=N w +N 0=0.537+3.00=3.537kN长细比λ=L 0/i=(0.40+0.12)×103/(1.59×10)=32.704，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.936。

N f =0.85φA[f]=0.85×0.936×4.240×10-4×205.00×103=69.154kN N=3.537≤N f =69.154kN 满足要求。

2、连接计算连墙件采用扣件方式与墙体连接。

单扣件承载力设计值Rc=8.0×0.80=6.400kN N=3.537kN ≤Rc=6.400kN 满足要求。

六、架体验算取16#工字钢主梁安全性验算 （一）基本参数（二）梁截面计算计算简图： 承载能力极限状态：P=γG ×Pgk+γQ ×Pqk=1.2×3+1.4×5=10.6KN 正常使用极限状态： P'=Pgk+Pqk=3+5=8KN 1、抗弯验算Mmax=P ×a 2/L=10.6×0.42/2.6=0.652KN ·mσ=Mmax/(γxW)=0.652×106/(1.05×141×1000)=4.404N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax=P=10.6KNτmax=Vmax[bh02-(b-δ)h2]/(8Izδ)=10.6×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×1130×10000×6)=12.527N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求。

3、挠度验算νmax=P×a2×L×(3-4×a/L)/(24×E×Ix)=8000×4002×2600×(3-4×400/2600)/(24×206000×1130)=0.142mm≤[ν]＝L/250=2.6×1000/250=10.4mm满足要求。

4、支座反力RA=P=10.6KN≥N=8.149kN;RB=P=10.6KN≥N=8.149kN;满足要求。