1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算：
（1）、设计水量的计算
由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。

式中：
3/d；m ——设计水量，Q3/d；——日平均水量，m Q——变化系数；K）、确定设计污泥龄（2θC需反硝化的硝态氮浓度为
式中：
——进水总氮浓度，mg/L；N【1】——进水BOD值，mg/L；S0——出水BOD值，mg/L；S e——出水总氮浓度，mg/L；N e反硝化速率计算值。

值，再查下表取得计算出值后查下表选取相应的θKV/V CdeD．
【2】）、计算污泥产率系数Y（3式中：
——污泥产率系数，kgSS/kgBOD；Y——修正系数，取；90.K=K——进水SS值mg/L;
X0——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。

T然后按下式进行污泥
负荷核算：
式中：
——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为~(kgMLSSd)。

?L S【3】单位：℃）d
（4）、确定MLSS(X)
MLSS(X)取值通过查下表可得。

取定MLSS(X)值后，应用污泥回流比反复核算R式中：
——污泥回流比，不大于150%；R——浓缩时间，其取值参见下表。

（5）、计算反应池容积
计算出反应池容积后，即可根据的比值分别计算出缺氧反应V/V V D池和好氧反应池的容积。

、厌氧池的设计计算：2．
厌氧反应池的容积计算
式中：
3。

——厌氧反应池容积，m V A3、曝气量的计算：
（1）、实际需氧量的计算
式中：
O——实际需氧量，kgO/d；22——去除含碳有机物单位耗氧量，包括BOD降解耗氧量和活性污O C泥衰减耗氧量，kgO/kgBOD；2——BOD去除量，kg/d；S t——硝化的氨氮量，kg/d；N ht——反硝化的硝酸盐量，kg/d。

N ot其中，去除含碳有机物单位耗氧量按下式计算：O C【4】，设计时可直接值列于表5按该式计算出不同泥龄和不同水温下的O C 查下表。

2
BOD去除量按下式计算：S t式中：
负荷波动系数，按下表选用。

BOD——f C．
当无反硝化时，需硝化的氨氮量按下式计算：N ht式中：【5】；——进水凯氏氮浓度，mg/L N K——要求出水氨氮浓度，mg/L。

N he当有反硝化时，需硝化的氨氮量按下式计算：N ht反硝化的硝酸盐量按下式计算：N ot（2）、标准需氧量的计算
由于上述方法计算出的需氧量是在实际水温，气压和混合液溶解氧浓度的污水中的需氧量，而充氧设备的充氧能力是在水温20℃、一个大气压、溶解氧为零的清水中测定的，为了选择充氧设备，必须将实际需氧量换算成标准需氧量。

标准需氧量按下式计算：
式中：
——最热日反应池平均水温，取值与计算时相同，℃；O T C——修正系数，我国规范建议值为；0.85α=α——修正系数，我国规范建议值为；0.9=ββ——标准条件下清水中的饱和溶解氧，；mg/L C2C.9=S S．——清水在℃和实际计算压力Pa时的饱和溶解氧，C T SW mg/L；2C=9.S ——混合液剩余溶解氧值，一般=2mg/L，同步硝化反硝化CC00=L。

C0清水在℃和实际计算压力Pa时的饱和溶解氧按下式计算：C T SW式中：——清水在℃时的饱和溶解氧，mg/L；C T St5；10Pa——曝气装置处绝对压力，P b。

——曝气池逸出气体中含氧，%O t曝气装置处绝对压力按下式计算：P b式中：
——曝气设备处的水深，m；h曝气池逸出气体中含氧按下式计算：O t式中：
E——曝气设备的氧利用率，未知时可取；A（3）、风机风量的计算风机风量按下式计算：
式中：
3【6】。

Nm/d——需气量，G S
BOD为初沉池出水的值。

】设有初沉池时，【1S0来计算产泥COD＞时，应按≤时有效。

当COD/S2【】本式仅在COD/S00量。

．
【3】当每日进水总BOD值在1200~6000kg/d时，按内插法取值；当V/V D值在表中数值之间，也按内插法取值。

当设计温度不是10℃时，需自行计算。

其计算方法如下：
式中：
θ——硝化泥龄，及好氧泥龄，d；CO——安全系数，当进水总BOD
≤1200kg/d时，F=；当进水总BOD F＞6000kg/d时，F=；当1200kg/d ＜进水总BOD＜6000kg/d时，采用插值法。

【4】当COD/S＞时，应按COD来计算耗氧量。

计算方法如下：0式中：——进水COD，mg/L；C COD——进水颗粒性固体状COD，mg/L。

X COD 进水颗粒性固体状COD按下式计算：
式中：
——进水溶解性COD，mg/L；S COD——经验系数，取值范围为~。

A 【5】凯氏氮为有机氮与氨氮的总和。

3℃，气压为一个大气压。

20标准状态下的空气体积，温度为Nm】6【．。