一、参数信息:1.脚手架参数底层采用落地式脚手架；从第2层4.50m～22.5m，22.5～顶采用两次悬挑型钢脚手架；女儿墙顶标高为38.70m，双排脚手架搭设高度分别为18m、17.2 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.800米，横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙距离为0.2米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；连墙件布置：竖向间距按层高 3.0米，水平间距按3跨4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；吉工注:1、《扣规》规定，立杆顶端宜高出女儿墙1米，高出檐口上皮1.5米；2、《浙江省建筑施工现场安全质量标化管理实用手册》（以下简称《标化》）要求：悬挑架每段容许搭设高度小于18m；现在已形成了悬挑脚手架的标准做法，即：立杆横距0.8m立杆纵距1.5m内立杆与墙面的间距0.2m连墙，竖向每层、水平小于6m3、《扣规》6.2.1条，第2款第3项，当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；所以本案搭接在小横杆上的大横杆根数可以采用1 根，我以前用2根；现在工地也只用一根；4、有的考虑楼层周边梁支模而增大内立杆与墙的间距，常见的为0.45m左右，这种情况折模后要封闭内立杆与墙的间隙；5、“椒建规[2009]45号”，脚手架（一）严格执行钢管、扣件分色管理制度;（二）严禁不同受力性质的脚手架混搭；（三）脚手架搭投应及时跟上楼层施工进度。
（四）有地下室的建筑，考虑到地下室防水施工和土方回填，一层难以搭设脚手架的须规范设置临边防护。
从二层面开始必须搭设悬挑脚手架。
本案就是尊从上述第(四)条的做法;6、“台建规转[2003]17号” 按照省厅规定，严格界定钢管、扣件的使用范围。
对三类钢管、扣件全市实行统一颜色标识，具体颜色标识统一规定如下：铁锈红（防锈漆）或红、白相间色----用于最小壁厚在2.76～3.0mm的钢管。
该类钢管仅可作为非承重杆件和围护杆件；黄色或黄、白相间色----用于最小壁厚在3.0mm以上和重量在0.9kg（十字扣件）、1.2kg （转角扣件）、1.3kg（对接扣件）以上，但经检测力学性能达不到国家标准合格要求的钢管、扣件，该类钢管、扣件必须降级使用。
不得用于高层、大跨度、较大荷载的架体。
兰（绿）色或兰（绿）、白相间色----用于符合国家标准合格的钢管、扣件。
承重支撑架、高度在25m以上的落地脚手架和总高度在50m以上的高层外脚手架，必须使用该类钢管扣件。
7、落地第一步脚手架不挂安全网，但钢管一般用红、白相间色作警示；临边防护栏杆也用红、白相间色作警示；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；脚手架用途:装饰用脚手架；同时施工层数:2 层；3.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:10 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；4.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度分别为：一般墙面1.15m、凸窗600处1.75、凸窗720处1.87、阳台处2.87，建筑物内锚固段长度1.800 米以上。
5.拉绳与支杆参数拉绳数量为:1；吉工注:1、在悬挑梁上表面距外端头100mm和900mm处焊上两根100mm长直径25的短钢筋以固定立杆；1、在悬挑梁下表面距外端头150mm处焊上200mm长直径25短钢筋以固定斜拉钢丝绳；3、悬挂钢丝绳的拉环预埋在梁板上表面，预埋钢筋拉环不得用钢丝索或螺纹钢预埋代替；4、悬挑梁型钢有的采用[16槽钢，其Y中和轴距腹板内边的距离9mm,翼缘厚度10mm；上翼缘承受集中力而变形……上翼缘应焊加劲肋；采用槽钢的计算和构造很多是不到位的。
二、大横杆的计算三、小横杆的计算四、扣件抗滑力的计算五、脚手架立杆荷载的计算六、立杆的稳定性计算吉工注:1、上列“二、三、四、五、六”参照落地式脚手架的计算；但风荷载高度变化系数的查表高度，应为悬挑支点向上第三步的顶点至地面的高度；本案取22.5+1.8×3=27.9m；（还要加±0.00与自然地面的高差）；七、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照《扣规》5.4.1、5.4.2、4.2.3式计算Nl = Nlw + N0Nlw = 1.4×Wk×A wWk=0.7μz•μs•ω0其中ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《GB50009-2001》(2006年版)n=50年,浙江椒江：ω0 = 0.55 kN/m2；μz --风荷载高度变化系数按39.7m，C类，查《荷规》表7.2.1，μz＝1.13，μs -- 风荷载体型系数按1.3φ，φ--为敞开式脚手架挡风系数，查《扣规》表A-3为0.089，μs= 1.3×0.089=0.116Wk = 0.7μz•μs•ω0=0.7 ×1.13×0.116×0.55 = 0.05 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积A w = 3层高×(1.5×3)=13.5 m2；按《扣规》5.4.1条, N0 = 5.000 kN；Nlw = 1.4×Wk×A w = 1.4×0.05×13.5 =0.945 kN；连墙件的轴向力设计值Nl = Nlw + N0 = 0.945 + 5.000 = 5.945 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = φ•A•[f]其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i = 200/15.8的结果查《扣规》表C得到φ=0.967，l为内排架距离墙的长度；连墙件轴向承载力设计值为Nf = 0.967×4.89×10-4×205×103 = 96.937 kN；Nl = 5.945 < Nf = 96.937,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。
由以上计算得到Nl = 5.945小于单扣件的抗滑力8 kN，满足要求！吉工注：本站"关于脚手架的风荷载体型系数"一文对风载体型系数做了详细的说明；这里做最后的出阐述，并且完全是我个人对规范的解读：1、《扣规》4.2.4条，对脚手架风荷载体型系数的规定如下：表4.2.4 脚手架的风荷载体型系数背靠建筑物的状况全封闭墙敞开、框架和开洞墙脚手架状况全封闭、半封闭 1.0φ 1.3φ敞开μstw注：1. μstw值可将脚手架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）表6.3.1 第32 项和第36 项的规定计算μstw2. φ为挡风系数，φ=1.2An / A w，其中An为挡风面积；A w为迎风面积。
敞开式单、双排脚手架的f值宜按本规范附录A表A-3 采用。
2、上面有两个“敞开”；一个是建筑物敞开，指建筑外围护没有砌墙和安窗，我把它叫“内敞开”；另一个敞开是脚手架状况，是指脚手架外没有挂安全网或采取其它封闭措施，我把它叫“外敞开”；3、注解第2条“敞开式单、双排脚手架的f值宜按本规范附录A表A-3 采用”。
这个“敞开”是指什么呢？它不是指脚手架状况，因为脚手架状况为“敞开”时，脚手架视为桁架按《荷规》规定计算μstw；所以，这个“敞开”应是指“背靠建筑物的状况”的“内敞开”；4、根据上面分析，我换句话表达：“当脚手架外不挂安全网或别的东西为“外敞开”时，不论建筑物是砌墙全封闭还是敞开，脚手架风荷载体型系数按μstw计算；当脚手架外侧挂满安全网为“全封闭或半封闭”时，分两种情况，一、若建筑物为敞开或开洞即为“内敞开”时，风载体型系数取1.3φ；二、若建筑物砌墙安窗全封闭时，体型系数取1.0φ；φ值按《扣规》附录A表A-3 采用”。
5、本案根据上述观点计算风荷载体型系数；6、我认为有的论文对规范做了过度的解读；本站“关于脚手架的风荷载体型系数”一文中提到的几种方法也是推导再推导，不是建立在科学地风洞试验的基础之上的；没有数据映证；这些方法虽然有些网站和软件在用……但没有看到一家权威书籍这么计算；挡风系数应该是挡风面积除以迎风面积，《扣规》还乘了1.2；这个1.2是考虑了钢管是圆的这个因素，较早的书是没1.2的；脚手架外侧全封闭但建筑物敞开时，风载体型系数取1.3φ，这个1.3就是对全封闭（即有安全网）时的一个增大系数；所以没有必要再增大又增大体型系数；脚手架外全封闭且建筑物又全封闭时，由于风不能从建筑物穿过，从风洞的角度讲：风载体形系数应较小，所以，风载体型系数规范取1.0φ；7、欢迎对上述观点提出反对意见；我的邮址: jjfam@八、联梁的计算:悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢槽口水平。
分析对比转角处与中间楼梯处情况,选取内力较大的中间楼梯处连梁LL1,按照集中荷载作用下的简支梁计算。
如下图:计算简图如下(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，查《扣规》表A-1为0.1337NG1 = [0.1337+(1.62×1/2)×0.038/1.80]×18.00 = 2.714kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.15；底层为40厚木板标准值为0.35NG2= 0.150×9×1.620×(0.800+0.200)/2 + 0.35×1.620×(0.800+0.200)/2 = 1.377 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11NG3 = 0.110×10×1.620/2 = 0.891 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4 = 0.005×1.620×18 = 0.146 kN；经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.714+1.377+0.891+0.146 = 5.128 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
NQ= 2.000×0.800×1.620×2/2 = 2.592 kN；集中荷载P传递力，P = 1.2 NG + 1.4 NQ = 9.782 kN；I16型钢，20.496kg/m，q = 1.2×0.205 = 0.246 kN/m联梁按照简支梁计算RA = RB = (n+1)P/2 + ql /2Mmax= (n2-1)Pl/(8n) + ql2 /8 (n为奇数)Mmax= nPl/8 + ql2 /8 (n为偶数)其中n= 2；经过简支梁的计算得到:支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB = (2+1)×9.782/2 + 3.240×0.246 /2 = 15.072 kN;最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax= 2×9.782×3.240/8+0.246×3.2402 /8= 8.246 kN.m;最大应力= 8.246×106 / 141000.0 = 58.482 N/mm2; （16号工字钢）最大应力= 8.246×106 / 77529.0 = 106.360 N/mm2;（12.6号工字钢）水平支撑梁的最大应力计算值58.482、106.360 均小于215.0N/mm2,满足要求!连梁可改用12.6号工字钢吉工注:1、每米立杆承受的结构自重标准值是按1.8m步距、1.8m纵距查表的；也可按1.62m纵距用插入法计算；2、虽说前面选取的是1.5m的纵距，实际布置时不可能完全符合1.5m的模数；应根据实际调整；但这个纵距以小于1.5m为好；这里出现了1.62m的纵距，而前面选的是1.5m的纵距，应将前面的1.5m改为1.6m较为妥当；3、计算每米立杆承受的自重标准值时，按查表增加了中间大横杆的自重；北方地区小横杆在上时，不需要增加；4、《标化》要求悬挑架最底层应满铺40mm木板进行防护；实际中很多仍用的是竹笆片；5、上述计算中（0.8+0.200)；这个0.200是里立杆离墙间距；是个可加可不加的数；若实际中0.200铺脚手板时则必加；6、连梁为连续梁时，也可简化为简支梁计算；九、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁是一个带悬臂的连续梁。