电机正在进行整机试验，实际工作转速达到 8000r/可靠度。3结束语根据转子部件的强度计算和 ANSYS的复算，为屏蔽筒等关键部件的设计尺 寸提供了依据。根据给出的有效过盈量区间，加 上考虑热套温度必须小于磁钢箍中永磁
材料的退磁温度，再考虑到该电机生产厂家的实 际情况，最终选取屏蔽筒与磁钢箍的设计过盈量 为0.35mm.该电机已经于2005年11月一次性现场 热套安全成功。目前，该
1.1屏蔽筒在脱落状态下的最大应力由于该电机 属于实验型电机，许多不确定因素可能导致屏蔽 筒的脱落，为了保证该电机即使在实验阶段出现 屏蔽筒脱落，也不会发生屏蔽筒断裂
损坏电机的内部和危及人生财产安全，所以，有 必要校核需要屏蔽筒在脱落状态下的最大应力。 屏蔽筒在脱落状态下边缘完全自由，将其简化为 薄壁圆环即使屏蔽筒非正常地出现脱落
，该最大危险应力小于屏蔽筒材料的屈服极限， 该应力保证屏蔽筒仍然可以重新安装使用。该应 力只要小于屏蔽筒的强度极限，就可以保证屏蔽 筒不会断裂。1.2屏蔽筒与磁钢箍旋
转动应力计算假定转子轴向的变形不受到任何外 加约束，将屏蔽筒与磁钢箍看作等厚度高速旋转 圆盘，由于圆盘的几何形状及离心力均对称于圆 盘中心轴，是属于与极角无关的轴对称
平面应力问题。同时屏蔽筒边缘自由，则其变形 与应力计算公式为。1.3屏蔽筒与磁钢箍的最大 和最小过盈量屏蔽筒与磁钢箍是采用热套配合进 行装配的。热套配合的关键在于选择
屏蔽筒内径和磁钢箍外径之间的公差配合%.设装 配接触面的公共半径为RC，接触压力为pC.将磁 钢箍看作边缘自由的高速旋转圆盘，则由旋转离 心力产生的径向变形为了保证屏
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态分析。假定转轴轴向变形不受任何约束，则可 当作轴对称平面应力问题研究，分析时可只取径 向横截面微段，采用plane82单元建立模型，如， x坐标轴向为转子部件横截面
半径方向，AB为所取微段的宽度。从转子部件结 构可知，模型边界条件为BH边与AG边y方向位移 被约束，EF边y方向位移被约束，同时在磁钢箍 与屏蔽筒的接触公共边EF受
接触压力作用。用于有限元分析的转子结构微段 经过ANSYS计算，在屏蔽筒脱落时，屏蔽筒在 平均半径R处应力为148.74MPa.当接触压力时， 磁钢箍径向变形为0.0
709mm，屏蔽筒的径向变形为0.4447mm，则松 脱时最小过盈量为0.3738mm.通过以上ANSYS 的复算，进一步证实了以上以简化模型进行的强 度分析和计算的
蔽筒与磁钢箍之间不松脱，火电机组的使用屏蔽 筒与磁钢箍之间的过盈量必须大于一个最小值。 当接触压力pC=0时，过盈量取得最小值%min见 式。屏蔽筒最大许用应力与过盈
量变化曲线从中可以看出，随着屏蔽筒材料的容 许最大应力的增大，最大过盈量也增大，有效的 过盈量区间增大。2有限元分析将转轴的转速效 应转换为惯性负载，对转轴部件进行静