附 录 A （资料性附录）
桥梁伸缩量简化计算方法和取值方法
A.1 对混凝土梁桥伸缩量值可按JTG D62桥涵设计规范8.6.2条规定计算。

也可按本规范推荐公式(A.1～A.3)计算复核（包括钢桥和钢-混组合桥等）。

梁体设计伸缩位移量计算：1
00L L L ∆=∆+∆………………………………………（A.1） 式中：
0L ∆--基本伸缩位移量；
10L ∆--富余量（考虑不确定因素产生的伸缩位移量）。

基本伸缩位移量计算：0t s c Q L L L L L ∆=∆+∆+∆+∆………………………………（A.2） 式中：
t L ∆--温度变化引起的梁体伸缩量； s L ∆--混凝土收缩引起的梁体收缩量； c L ∆--混凝土徐变引起的梁体收缩量；
Q L ∆--车辆荷载引起的梁体变位量。

温度变化伸缩量计算：..t L T L α∆=∆……………………………………（A.3）
式中：
α--线膨胀系数，混凝土桥取1.0×10-5，钢桥取1.2×10-5；
T ∆--桥梁所处地区的温度变化范围（几十年一遇气象记录最高温度和最低温度差，一般东北及新
疆、内蒙古地区取90℃，华北地区取80℃，华中、华东地区取70℃，西南云贵地区取60℃，华南地区取50℃）；
L --有效温度跨长，根据支座布置情况确定（简支梁，组合空心板梁、T 梁和小箱梁，多跨装配式
或整浇预应力连续箱梁或多跨先简支后连续预制梁等情况）。

混凝土收缩徐变引起的梁体伸缩量：s L ∆和c L ∆（通车以后的桥梁已完成收缩徐变，可忽略）。

车辆活荷载作用下的梁体变位量Q L ∆：由桥梁设计计算确定。

更换设计应根据通车以来最高日通行量和大型载重卡车通行量统计值，确定活荷载取值。

车辆活荷载作用下的梁端转角θ：伸缩装置应能适应车辆荷载作用的桥梁梁端转角变形的需要，转角大小应由设计计算确定，一般情况下下可按0.02rad 取值。

对跨度大于1000m 以上的悬索桥，可按0.05rad 取值。

对设计位移富余量1
0L ∆：主要针对不确定因素（地震、台风等）产生的梁体位移量包括梁端转角，大型超重卡车制动力、大跨度斜拉桥和悬索桥等因素。

可预留10%～20%的富裕量。

建议伸缩量可按 1.1~1.2()t Q L L L ∆=∆+∆计算取值。

（系数钢桥取1.2，混凝土桥取1.1） A.2 伸缩量实际计算中，发现有效温度引起的伸缩量是最大的，其次是荷载作用产生的。

其他因素引起的伸缩量相对比较小。

国内外学者对不同结构桥梁进行大量理论计算和现场实测发现，每100mm 桥梁伸缩量在90mm ～100mm 范围内，建议在桥梁伸缩量计算中，直接取90m ～100m 。

日本在简化设计中每100m 桥长取100mm ，美国每100m 桥长取103.95mm ，基本都差不多。

附录 B
（资料性附录）
伸缩装置缺损检查与维修记录表
表B.1 伸缩装置缺损检查与维修记录表
附录 C
（资料性附录）
伸缩装置更换质量自查验收记录表
表C.1 伸缩装置更换质量自查验收记录表
表C.2 伸缩装置更换工程质量验收记录表
表C.3 伸缩装置更换工程质量验收评定意见表
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