隧道设计超范鹣可行性研究。麸１９８９年１２翼
开始，由铁专院、西南交大、北方交大和石家庄、 兰努｜、长沙铁邀学院组成课题缀进行研究，予 １９９１年９月完成。通过这项可行性研究的论证 表明：按可靠度修订隧规结构设计部分是可行 为此本规范作了补充规定，在本规范第 ６。３．８栽定预应力钢绞线的传递长度Ｉ取８０ｄ。 本规范第６．５．５条规定：“先张法结构中钢 绞线锚露长度不应小于１１０倍酶锶绞线直径”。 ９增加支座一章 壶予８５《揆规》分鳃成５本，支座部分被分 列在基本规范、钢结构设计规范以及本规范里， 使蔫不便，本规范吸收了国内纷资料以及以往 经验，增加了支瘢设计计算方法和详细构造要 求，并摄专刭为一章。 ｌＯ增补连续梁静活载最大竖向挠度允许僵 本规范增列了连续梁的静活载（即不计列 车竖向动力作用）所引起的最大竖向挠度应符 合下列规定：对于连续梁边跨不应超过跨度的 １／８００，中闯跨不应超过跨度静１／７００；并增加了 附录Ｂ“预应力混凝土结构体系转换后弯矩燕 分布的计算”酶规定。 （来稿日期２０００—０６—２０）
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格的要求，国际、国内的规范也对耐久性提出了 相应的规定，比如我国的国标ＧＢｌｏ一８９的修 订稿、水工规范，国外的１９９０ＣＥＢ—ＦＩＰ模式规 范（混凝土结构）都有这方面的详细规定。 本规范吸收国内、外的经验，结合铁路桥梁 的实际情况，对以下问题进行了研究并提出了 相应规定。 ２．１碱骨料反应 自从兖石线１８９孔￡一２４～３２ ｍ铁路后 张梁发现碱骨料反应后，引起了国内各方面的 重视，中国工程建设标准化协会以（９３）建标字 第３２号文批准了南京化工学院编制的《混凝土 碱含量限值标准》（ＣＥｃＳ５３），所以在本规范第 ３．１．２条里增加了“混凝土碱含量应符合《混凝 土碱含量限值标准》（ＣＥＣＳ５３）的要求”的规定。 ２．２碳化（低钝化）又称中性化问题 根据工务部门以及西南交大等单位的调查 研究发现钢筋混凝土梁的碳化情况较严重，而 解决碳化问题主要途径是提高混凝土强度等级 和增加保护层厚度。因而本规范对以下条文作 了相应规定。 （１）根据国内外研究成果，本规范第３．１．２ 条规定，钢筋混凝土构件当采用Ⅱ级钢筋时桥 跨结构混凝土强度等级不宜低于Ｃ３０，其他结 构混凝土强度等级不宜低于Ｃ２０，预应力混凝 土主要承重结构的混凝土强度等级不宜低于
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《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》 (TB10002.3-99)简介
作者： 作者单位： 刊名： 英文刊名： 年，卷(期)： 王振华， 雷慧锋 铁道部专业设计院路桥处 铁道标准设计 RAILWAY STANDARD DESIGN 2000,20(10)
表１ 混凝土标号 混凝土换算强度等级 混凝士标号与强度等级的换算关系表
１００ １５０ ２００１２５０ ３００ Ｃ８
（３）为了改善封端部分与梁体混凝土的连 接，本规范６．５．２１条规定“外露锚头周围应设 置钢筋网，钢筋网宜与梁体伸出钢筋连接，然后 灌筑微膨胀混凝土，其强度等级不宜低于
Ｃ３５”。
（４）本规范第５．３．１８条规定“梁体悬臂板 外侧下缘宜设置防止雨水流向梁腹的滴水槽 （檐）。” （５）原《规定》（ＴＢＪｌ０６—９１）对于配置冷拉 Ⅳ级钢筋允许开裂的预应力混凝土构件，当裂 缝宽度小于ｏ．１ ｍｍ时，可用于严重环境腐蚀 条件下的桥梁，考虑到裂缝条件下，混凝土中性
本文链接：/Periodical_tdbzsj200010005.aspx
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铁道标准设计
２０００年１０月第２０卷第１０期
《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土 结构设计规范》（ＴＢｌ ０００２．３—９ ９）简介
铁道部专业设计院路桥处
王振华
雷慧锋
摘要重新从行车速度的提高、混凝土梁耐久性的要求、混凝土标号改用混凝 土强度、钢筋强度向国际单位制靠拢以及预应力结构的分类等１１个方面介绍新的 《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（ＴＢｌ０００２．３—９９）。 关键词铁路桥涵
２．８８
３．０８
３．２８
３．４８
２．５５×１０４
２．８×１０４
３．Ｏ×１０４
３．２×１０４
３．３×１０４
３．４×１０４ ３．４５×１０４ ３．５５×１０４
３．６×１０４ ３．６５×１０４
Ｅ＾一．３＋＝｛≠
４钢筋强度改用国标规定的强度值表示 原ＧＢ５２２３—８５及ＧＢ５２２４—８５抗拉强度 同时标明旧制及国际单位制ｋｇｆ／ｍｍ２（Ｎ／ ｍｍ２），比如１５０ ｋｇｆ／ｍｍ２（１ ４７０ Ｎ／ｍｍ２）等。 铁路桥梁原用ｋｇｆ／ｍｍ２，然后用≈１：１０ 表示旧制与国际单位制的关系，所以９６《桥规》
７５０
ＭＰａ及１
ＭＰａ作为预应力钢
８５《桥规》的吼，一—型＆｛？墨堡盈一
１＋九・逊（１＋忌咖
ｏ ｇｙ
筋的强度标准。本规范改用ＧＢｌ４９９—９１、 ＧＢ５２２３—９５及ＧＢ５２２４—９５的强度值。对公称 直径为１５．２ ｍｍ的标准型钢绞线的抗拉强度 改用１
１ ７２０
其中，————上—一一ｏ．７９４≈ｏ．８ １十行业（１＋是咖
３５０１４００｝４５０１５００ ５５０｝６００ Ｃ１３ ｜Ｃ１８Ｉｃ２３ Ｃ２８ ｃ３３｜Ｃ３８｜Ｃ４卡４８ Ｃ５３ｌＣ５８
本规范取强度等级为整数，则混凝土强度 等级与混凝土标号的关系、极限强度及弹性模 量如表２所示。
表２混凝土的极限强度及弹性模量 混凝土强度等级 换算的混凝土标号（Ｒ） 轴心抗压／ＭＰａ ＾一Ｏ．０７Ｒ 轴心抗拉／ＭＰａ
王克家
摘要阐述新版《铁路隧道设计规范）（ＴＢｌ０００３－－９９）结构设计采用概率极限
状态方法的前期科研蔗作，介绍新隧规结构设计部分的主要修订内容、结构极限状态
设计法的建立和表述，以及隧道稳定性位移判别和稳定可靠指标的计算，以利新隧规
的实施。
关键谒越道
结构规范
概率极限状态设计法 计规范改革的有效途径。鉴予隧道支护结构所 处翡环境条件复杂，荷载和抗力不瞬确，作用褫 理与地面结构不尽相同，按可撵性理论改规难 度很大，在薪隧规修订前，铁遵部建设蔫善立题 组织开展了以缩构可靠性理论为基础修订铁路
（２）本规范第６．５．３条规定，预应力钢筋或
《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（ＴＢｌｏ００２．３—９９）简介——王振华等
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管道表面与结构表面之间的保护层厚度，结构 顶面和侧面布管管道直径大小一律不应小于
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化速度加速，用于严重环境腐蚀条件下，难以保 证结构的正常使用寿命。因此本规范规定，在严 重环境腐蚀条件下，不得采用允许开裂的预应
混凝土结构设计规范
简介
根据铁道部铁建函［１９９７］５４号文要求，对 《铁路桥涵设计规范》（ＴＢＪ２—８５）（以下简称８５ 《桥规》）第五、六、十一章（含１９９６年局部修订 版ＴＢＪ２—９６，以下简称９６《桥规》）进行修改， 经过征求意见稿、送审稿、报批稿阶段，１９９９年 １０月２５日铁道部以铁建设［１９９９］１３９号文批 准发布《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土 结构设计规范》（ＴＢｌ０００２．３—９９）（以下简称本 规范），自２０００年２月１日起执行。 本规范的修改内容主要介绍如下。 １适应行车速度的提高必须提高横向刚度 本规范适用于旅客列车最高行车速度为
Ｄ窖ｙ
ＭＰａ及１
９００
８６０
ＭＰａ两种，而不再用
所以，％一ｏ．８（ｅ。。Ｅ。＋ｏ．８咒孚ｋ・靠） ＴＢ儿０６—９１相应的计算公式为：
７５０及１
ＭＰａ。
万方数据
万方数据
新隧规采用概率极限状态设计法简介——倪光斌等
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新隧规采用概率极限状态设计法简介
铁路工程技术标准所 傀光斌 铁道部第二勘测设计浣轿隧处
新版《铁路隧道设计规范》（ＴＢｔ０００３一 ９９），铁道部穗以铁建涵［１９９９１１５７号文批准发 布为强制性行业标准，自１９９９年９月１日起施 行。这本新隧规采用了概率极限状态设计法，使 隧道工程结构设计提高到一个新水平。为了便 子薪隧规的实蘸，褒对隧遭结构设计这一鬟大 变更作如下介绍。 １蓑隧规修订麓静科磅工份 工程结构设计由定值法向概率法过渡，是 国内外科技发展的必然趋势，也是我国结构设 另外根据国外研究结果，在开裂截面上，由 于存在管道与钢丝、钢绞线之间的擦伤，据疲劳 试验资料，疲劳强度会降低。鉴于国内尚无开裂 截面麴预应力筋疲势试验资料，无法定量给迄 折减系数，因此本规范仅定性地提出对于开裂 截嚣，钢丝、镣绞线酶应力擦容许馕应适受折 减，以引起设计人员的注意，设计中可根据具体 情况参照有关资料确定。 ８补充规定了预应力钢绞线的传递长度及传 力链弱长度 对先张法预应力混凝土梁，由于采用赢线 配筋，为解决簏支梁上翼缘拉应力过大问题，采 用塑料套管篼缘的办法，在端部以及绝缘处应 力为零，逐渐增大到郎，在计算虑传力锚 固长度。８５《桥规》对此未作规定，根据以徒试 验结莱采焉应力传递长度为７０ｄ，传力锚霹长 度为ｌＯＯｄ（ｄ为钢绞线直径）。 万方数据
Ｃ４０。
ｋｍ／ｈ的新建、改建标准轨距铁路桥涵钢筋
混凝土和预应力混凝土结构的设计。这是本规 范与８５及９６《桥规》最不同之处。因此在本规 范编制时曾经考虑是否提出关于横向振幅以及 自振频率方面的规定，但考虑到铁道部已列题 组织专人进行这方面的研究，因此，本规范只能 在构造上予以加强。 （１）本规范在第４．１．３条规定：“梁截面尺 寸和构造应保证梁体具有合理的横向刚度”。 （２）本规范在第５．３．１２条里规定：“分片式 Ｔ梁必须设置横隔板”。 （３）本规范在第６．５．２０条规定：“横隔板连 接应保证梁的整体性”。 ２提高混凝土梁耐久性的措施 近年来，工务部门对混凝土梁进行了大量 的调查、研究，对混凝土梁耐久性问题提出了严 万方数据
力混凝土结构。
ｍｍ，取消了“当管道直径等于或小于５５