上海市石油学会论文集循环流化床过程的流程模拟．８７．２．过程的描述¨’下图描述了ＦｏｓｔｅｒＷｈｅｅｌｅｒ循环流化床的过程。
１．炉臆２．下降腿３．气包４．烟道５．包覆过热器６．Ｉ级蒸汽过热器７．ＩＩ级熹汽过热器Ｂ．ＩＩＩ级蒸汽过热器ｌ９．省煤器１０．一次风换热器１２．一次风换热器１３．电除尘１４引风机１５．烟囱锅炉内包括了炉膛，旋风分离器，同体颗粒再循环装置：Ｊ形｜１３《Ｊ，汽包，置入旋风内的包覆过热器，二个蒸汽再热器，省煤器，一次风雨Ｉ二次风预热器。
炉膛的燃烧室由水冷壁环绕。
炉膛的卜部导入燃料、／ｆｉ灰彳ｉ雨Ｉ循环灰。
底部分布多个燃气或者油的喷嘴，用丁．开车和灰的排出。
人部分的燃烧过程发生在燃烧室的卜．部，对水冷艟的辐射和对流传热主要发生在燃烧室的上部。
由一次风预热器加热的一次风从卜＾部吹入，起主要的流化作用，二次风由燃烧室的中部导入，以补充进一步燃烧需要的氧气。
汽包顶部引出的蒸汽通过置入旋风内的包覆过热器过热，加入减温水，依次通过置入烟道里的第一过热器，置入炉膛内的第二过热器，再加入减温水，以控制蒸汽的过热温度，最后置入烟道内的第：二过热器，产生５４０。
Ｃ过热蒸汽，驱动透平发电。
燃料煤，焦和石灰石被磨碎机磨成很小的颗粒，送入炉膛的卜．部后，由卜部的流化空气吹入旋风分离器。
９９％以上的颗粒被旋风分离，落入Ｊ阀中，由丁．高压风（ＡＩＲ３）的松动作用，Ｊ阀中的灰循环回ＣＦＢ炉，循环灰一般为进料固体量的的１０．２０倍。
带有少量粉尘的烟气离开旋风分离器，依次将其８０００Ｃ左右的余热传给蒸汽、锅炉给水、一次风和二次风，由电除尘除灰后，被引风机导入烟囱。
炉渣由炉卜．部排出，经风冷后排出。
｝：坶币钿徊字会论义果循环流化床过程的流程模拟－８９－Ｃ。
Ｃ０４、Ｃ。
Ｏ蒸汽和纯水的物性采用ＡＳＰＥＮＰＬＵＳ物性库中ＳＹＳＯＰｌ２物性集（严格的水的物性表格），以蒸汽和水的热负荷要求为基准，计算所需要的减温减压水量、烟气组成和温度分布，和ＦｏｓｔｅｒＷｈｅｅｌｅｒ提供的没计数据比较。
４１由于流量小，Ｊ阀中用于松动灰层的高压风不参加循环灰的热平衡计算。
４．循环流化床的ＡＳＰＥＮＰＬＵＳ模拟盯１对上述流程ＡＳＰＥＮＰＣｕｓ模拟的框图如图２所示。
图２循环流化床ＡＳＰＥＮ模拟框图我们ＪＩｊ卜列模块米模拟ＣＦＢ炉的反应过程：图３循环流化床ＡＳＰＥＮ模块图在ＡＳＰＥＮ模拟模块图中上一行是模块名，带括号卜．面一行是ＡＳＰＥＮ单元操作的算法名。
模块之间由物流联系起米。
物流是单元操作之间的信息流，包括组成、温度、压力、流量和热力学状态参数等。
循环流化床过程的流程模拟作者：赵伟杰， 许正宇， 王渊作者单位：赵伟杰,王渊(中国石化上海石油化工股份有限公司热点总厂,上海,200540)， 许正宇(中国化工信息中心华康达公司,北京,100029)1.学位论文刘晓峰以循环灰为热载体的垃圾热解焚烧技术研究2007垃圾焚烧能够最大限度的减小垃圾的重量和体积，无害化也更为彻底，但是垃圾焚烧过程存在高温腐蚀、重金属污染和二恶英污染等二次污染问题，这些问题的产生已经限制了我国固体废弃物处理及能源化的进程。
氯的去除是解决垃圾焚烧过程二次污染问题的关键，以循环灰为热载体的垃圾热解焚烧工艺基于分级转化的思路，垃圾先经过热解过程，使其中的氯释放出来，热解气经过净化处理后引入循环流化床燃烧。
垃圾热解的热源来自循环流化床的循环物料，热解剩余物送入循环流化床燃烧，充分发挥循环流化床能够高效燃烧劣质燃料的特点，燃烧热产生蒸汽发电。
本文以生活垃圾中典型组分生物质和PVC作为研究对象，利用综合热分析仪对其热解特性进行了实验研究，在实验的基础上采用分布式活化能理论进一步分析了其热解动力学特性，得到了活化能分布函数，并对不同生物质的活化能分布进行了比较。
采用Doyle积分法研究了PVC的热解动力学。
在实验得到生物质和PVC热解动力学参数的基础上，综合传热和化学反应动力学等知识对生物质和PVC在热载体流化床热解进行了数值计算，得到了颗粒内部的温度分布随时间的变化规律，分析了热载体粒径、流化速度、生物质颗粒粒径、流化床床温以及热解热效应对热解随时间变化的影响。
深入了解生物质和PVC在热载体流化床热解规律对于热载体流化床热解反应器的设计具有指导意义。
本文基于Aspen Plus进行了垃圾焚烧热力学平衡分析，计算不同温度、过量空气系数下氯在产物中的平衡分布，同时分析了添加钙基吸收剂对于氯平衡组成的影响，研究了钙基吸收剂的脱氯效果。
在了解垃圾焚烧氯释放规律的基础上进行了日处理250吨垃圾热解焚烧电站的流程模拟，得到热解和焚烧过程的物料平衡和能量平衡；同时将垃圾热解焚烧与常规焚烧进行对比，分析两者在技术和环保特性方面的差别。
2.期刊论文颜湘华.朱廷钰.王威.何京东.Yan Xianghua.Zhu Tingyu.Wang Wei.He dingdong基于Aspen Plus软件的循环流化床烟气脱硫模型-计算机与应用化学2009,26(7)本文研究和模拟循环流化床烟气脱硫的流程和模型.以微元分析SO2的传质为基础,建立循环流化床烟气脱硫的数学模型,模型用双膜理论分析脱硫反应对SO2传质过程的增强影响,并采用惯性碰撞理论解释浆滴的形成过程.借助Aspen Plus过程模拟平台,用FORTRAN语言编写基于该模型的用户单元模块,模拟循环流化床烟气脱硫工艺,分析Ca/S、增湿水量、塔内颗粒物浓度、水滴粒径等参数对脱硫的影响,模拟计算结果和实验数据的对比显示模型能如实反映实际的趋势.本文为应用循环流化床烟气脱硫技术提供参考.3.学位论文庞克亮天然焦的热解及催化气化反应特性研究2007天然焦是采煤过程的副产品，广义上说仍然属于高变质程度的一类煤，是煤层受岩浆侵入，快速热解、干馏而成的固体可燃矿物，因与人工焦炭相似而得名，其热值大都在18～30 MJ·kg<'-1>之间。
煤层中，天然焦在竖向或横向上与煤共存，如不及时规划开采，在煤矿开采过程中往往受眼前利益驱使而被丢弃在采空区，致使日后难以回收利用，造成资源的严重浪费。
我国天然焦储量丰富，至1999年底全国已发现天然焦储量为16.27亿吨，将天然焦用于发电，可缓解能源紧张。
截至目前为止，有关天然焦的分子排列、热解过程、热重分析仪的CO<,2>气化反应及催化气化反应、流化床—H<,2>O催化气化方面的研究，国内外均未见报道。
基于此，本文对徐州沛城煤矿天然焦进行物理特性分析，在热重分析仪上研究沛城煤矿天然焦的热解、气化特性，并在自行建造的流化床装置上对天然焦-H<,2>O进行催化气化试验研究。
利用扫描电子显微镜对沛城煤矿天然焦和韩桥烟煤进行观察，镜下结果显示，沛城煤矿天然焦具有比韩桥烟煤更发达的孔隙结构。
X射线衍射结果显示，沛城煤矿天然焦微晶的平行定向程度高于韩桥烟煤，但是表征晶体三维结构的101衍射峰并未出现。
对天然焦热解过程的热重分析结果表明，与煤的热解过程不同，天然焦的热解过程没有半焦形成阶段，只包括了2个不同的脱气阶段。
随升温速率的提高，TG曲线向高温区偏移，升温速率对天然焦挥发分的析出量几乎没有影响；热解终温对试样挥发分析出量的影响较为明显，高温时，试样颗粒显微镜下呈现出丰富的微孔结构，有利于挥发分的析出和还原活性的提高；颗粒粒度的减小有利于挥发分的析出；低于某特定温度，热解压力的影响较弱，当温度继续升高，压力的影响逐渐明显。
采用Coats-Redrern积分法对天然焦的热解过程进行了动力学分析，沛城煤矿天然焦热解反应级数n=0.5；随升温速率的提高，反应活化能略有增加；随着试样颗粒粒度的减少，反应活化能降低：增加操作压力，热解活化能随之增大，但增长幅度趋缓。
在TGA92型热重分析仪上研究沛城煤矿天然焦-CO<,2>气化反应特性，结果表明：沛城煤矿天然焦与原煤的气化特性比较接近，略高于原煤；气化温度对气化反应影响显著；随着气化反应操作压力的增加，气化反应速率增加，天然焦试样碳转化率增加，但是，试样碳转化率的增加并不是成线性的，在较高操作压力下，压力对天然焦-CO<,2>气化反应的影响较弱；浸渍了钾、钙、铁和镍基单种催化剂的天然焦样品气化反应速率增加得较快；催化剂的添加方法对煤焦的气化反应影响显著，浸渍法好于干混法；干混法添加混合催化剂对天然焦试样气化反应的催化效果较好。
在沛城矿天然焦气化过程中，采用干混法添加混合催化剂是一种易于操作且催化效果明显的方法。
催化效果最佳的混合催化剂中各单种金属原子比例为：Fe/Ni/其它=35/55/10，催化剂金属原子含量为沛城天然焦试样质量的4％左右时，催化效果最佳。
文章中对天然焦—CO<,2>气化反应机理进行了论述。
未反应收缩核模型能够很好地描述沛城矿天然焦的气化过程，沛城矿天然焦气化反应活化能高于韩桥烟煤，是烟煤的1.2倍。
沛城煤矿天然焦—H<,2>O气化反应ASPEN PLUS模拟结果与试验结果显示，气化反应温度是影响气化反应的主要因素。
随着气化反应温度的升高，煤气组分中H<,2>、CO<,2>含量下降、CO含量增加，煤气产量、碳转化率迅速增加，可燃组分含量增加，煤气热值、小时产气热值增加。
氧气流量是影响气化反应的另一主要因素。
在气化反应温度900℃、天然焦试样添加量为0.2 kg·h<'-1>、水蒸气流量为1.05kg·h<'-1>工况下，调整气化介质量氧气流量，其变化范围为从0～0.4L·min<'-1>。
随着氧气流量的增加，气化反应速率增加，产气量、碳转化率增加，但产气量的增幅速率不同。
在氧气流量低于0.2L·min<'-1>时，产气量增幅较大，随着氧气量的进一步增加，产气量的增幅变得缓慢；随着氧气流量的增加，煤气组分中H<,2>、CO、CH<,4>的含量降低，CO<,2>含量增加，且增加的较明显；随着流化介质中氧气流量的增加，可燃组分含量、煤气热值降低；在氧气流量低于0.2L·min<'-1>时，随着流化介质中氧气流量的增加，小时产气热值增加，而在氧气流量超过0.2L·ain<'-1>时，小时产气热值模拟数值增加缓慢，试验数值出现下降趋势。
在不同的反应工况下，ASPEN PLUS模拟数值与试验数值相近，且变化趋势相同。
应用ASPEN PLUS模拟软件模拟天然焦-H<,2>O气化反应过程对系统设计与优化具有重要意义。