目录第一章调洪计算..................................................... - 2 - 第二章坝顶高程计算................................................. - 8 - 第三章土石料的设计............................................ - 10 -3.1粘性土料的设计........................................................................ - 10 -3.1.1计算公式......................................................................... - 10 -3.1.2 计算结果........................................................................ - 10 -3.1.3 土料的选用.................................................................. - 11 -3.2 砂砾料设计 (13)3.2.1 计算公式 (13)3.2.2 计算成果 (13)第四章渗流计算 (17)4.1计算方法 (17)4.2.计算断面与计算情况 (17)4.3 逸出点坡降计算： (21)第五章大坝稳定分析 (21)5.1 计算方法 (22)5.2源程序（VB） (23)5.3 工况选择与稳定计算成果 (28)第六章细部结构计算 (28)6.1 反滤层的设计计算： (28)6.1.1 防渗墙的反滤层： (28)6.1.2 护坡设计： (29)第七章隧洞水力计算 (30)7.1 设计条件 (30)7.2 闸门型式与尺寸 (31)7.3平洞段底坡 (31)7.4 隧洞水面曲线的计算： (31)第八章施工组织设计 (37)8.1 施工导流计算 (37)第一章调洪计算主要建筑物为2级，次要建筑物为3级，临时建筑物为4级。
正常运用（设计）洪水重现期100年；非常运用（校核）洪水重现期200年。
采用隧洞泄洪方案水库运用方式：洪水来临时用闸门控制下泄流量等于来流量，水库保持汛前限制水位不变，当来流量继续加大，则闸门全开，下泄流量随水位的升高而加大，流态为自由泄流。
调洪演算原理采用以峰控制的同倍比放大法对典型洪水进行放大，得出设计与校核洪水过程线.图 1-1拟定几组不同堰顶高程∩及孔口宽度B的方案。
堰顶自由泄流公式Q=Bmє(2g)1/2H3/2可确定设计洪水和校核洪水情况下的起调流量Q起，由Q起开始，假定三条泄洪过程线（为简便计算，假设都为直线），在洪水过程线上查出Q泄，并求出相应的蓄水库容V。
根据库容水位关系曲线可得相应的库水位H，由三组（Q泄，H）绘制的Q～H曲线与由Q=Bmє(2g)1/2H3/2绘制的Q～H曲线相交，所得交点即为所要求的下泄流量及相应水位。
方案一：∇=2811m, B=8m起调流量232H g mB Q ξ=起=0.8⨯0.502⨯8⨯81.92⨯⨯9.623=370.19 m 3/s 设计洪水时：Q 设 =1680 m 3/s 计算Q ～H 曲线列表如下：表1-1Q ～H 曲线与Q=Bm є(2g)1/2H 3/2 的交点为：Q 泄 =490.0m 3/s ，H=2825.5 m校核洪水时： Q 校=2320 m 3/s 计算Q ～H 曲线列表如下：表1-2图1-2Q ～H 曲线与Q=Bm є(2g)1/2H 3/2 的交点为：Q 泄 =555.0m 3/s ，H=2826.6 m 。
方案二：∇=2814m, B=8m起调流量232H g mB Q ξ=起=0.8⨯0.502⨯8⨯81.92⨯⨯9.623=423.29m 3/s 设计洪水时：Q 设 =1680 m 3/s 计算Q ～H 曲线列表如下：表 1-3Q ～H 曲线与Q=Bm є(2g)1/2H 3/2 的交点为：Q 泄 575.0m 3/s ，H=2821.0m校核洪水时： Q 校=2320 m 3/s 计算Q ～H 曲线列表如下：表 1-4图 1-3Q ～H 曲线与Q=Bm є(2g)1/2H 3/2 的交点为：Q 泄 =665.0 m 3/s ，H=2822.2m方案三：∇=2808m, B=8m起调流量232H g mB Q ξ=起=0.79⨯0.5⨯8⨯81.92⨯⨯10.523=476.2 m 3/s 设计洪水时：Q 设 =1680 m 3/s 计算Q ～H 曲线列表如下：表 1-5Q ～H 曲线与Q=Bm є(2g)1/2H 3/2 的交点为：Q 泄 =650.0 m 3/s ，H=2820.9m校核洪水时： Q 校=2320 m 3/s 计算Q ～H 曲线列表如下：表 1-6图 1-4Q ～H 曲线与Q=Bm є(2g)1/2H 3/2 的交点为：Q 泄 =760.0 m 3/s ，H=2822.0m方案四：∇=2809m, B=8m起调流量232H g mB Q ξ=起=0.81⨯0.5⨯8⨯81.92⨯⨯9.523=420.2 m 3/s 设计洪水时：Q 设 =1680 m 3/s 计算Q ～H 曲线列表如下：表 1-7=665.0m3/s，H=2821.0m Q～H曲线与Q=Bmє(2g)1/2H3/2 的交点为：Q泄校核洪水时： Q=2320 m3/s校计算Q～H曲线列表如下：表1-8图 1-5=760.0m3/s，H=2822.0m Q～H曲线与Q=Bmє(2g)1/2H3/2 的交点为：Q泄第二章 坝顶高程计算风壅水面高度e=βcos 22mgH D KW （2-1） 式中 e----计算点处的风壅水面高度，m ；D----风区长度，m ；K----综合摩阻系数，取3.6610-⨯；β----计算风向与坝轴线法线的夹角，（22.5°）波浪平均波高和平均周期gh/W 2 =0.0076W -1/12(gD/ W 2)1/3 (2-2) gL m /W 2=0.331W -1/2.15(gD/ W 2)1/3.75 (2-3)式中 h,gD/W 2 在20～250之间,为累积频率5%的波高h 5，gD/W 2 在250～1000之间,为累积频率10%的波高h 10，累积频率P 的波高h p 与平均波高h m 的比值可由表查到。
平均波浪爬高m m w m L h mK K R 21+=∆ (2-4)设计波浪爬高值应根据工程等级确定，2级坝采用累积频率为1%的爬高值. 正向来波在单坡上的平均波浪爬高可按下式或有关规定计算: 式中 Rm ——平均波浪爬高m ——单坡的坡度系数,若坡角为a,即等于cotaK △——斜坡的糙率渗透性系数，根据护面类型查规范得0.78Kw ——经验系数,查规范得1.01.坝顶超高y=R+e+A (2-5) 式中y ——坝顶超高R ——最大波浪在坝坡上的爬高，m （按规范二级大坝设计情况为1.0,山区丘陵去校核情况0.5）e ——最大风壅水面高度A ——安全加高（按规范二级大坝设计情况为1.0,山区丘陵校核情况0.5） 2.坝顶高程 计算结果见表2-1表2-1 坝顶高程计算成果图项目设计+正常运用正常+正常运用校核+非常运用正常+非常运用+地震上游静水位2824.7 2823.6 2825.6 2823.6河底高程2750 2750 2750 2750 坝前水深Hm 74.7 73.6 75.6 73.6 吹程D 15000 15000 15000 15000 风向与坝轴线夹角β22.5 22.5 22.5 22.5 风速w 21 21 14 14 平均波长Lm17.00191 17.00191 11.32748 11.32748平均波高hm1.07525 1.07525 0.647732 0.647732护坡粗糙系数K△0.78 0.78 0.78 0.78上游坝面坡脚m 2.75 2.75 2.75 2.75经验系数kw1 1 1 1平均波浪爬高Rm1.139719 1.139719 0.722036 0.7220361%波浪爬高R1%2.541573 2.541573 1.610139 1.610139安全超高A 1 1 0.5 1风浪引起坝前壅高e 0.015012 0.015236 0.006592 0.006772 超高y 3.556585 3.556810 2.116732 2.616911 坝顶高程2828.257 2827.157 2827.717 2826.217坝高78.25659 77.15681 77.71673 76.21691坝顶高程沉陷后0.3%2828.491 2827.388 2827.95 2826.446 沉降后坝高78.49135 77.38828 77.94988 76.44556 坝顶高程2829m，坝高79m。
第三章土石料的设计3.1粘性土料的设计3.1.1计算公式粘性土料的填筑密度以压实干容重为设计指标，并按压实度确定：P = γd /γdmax(3-1)式中：P——填土的压实度；γd——设计填筑干容重；γdmax——标准击实试验最大干容重。
对Ⅰ、Ⅱ级坝和各种等级的高坝P应不低于0.98～1.00；对Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ级坝（高坝除外）应不低于0.96～0.98。
设计最优含水量取在塑限附近略高于塑限，可用下式拟定：ω= ωp +ILIp(3-2)式中ωp——土料的塑限含水量，以小数计；Ip——土料的塑性指数，以小数计；IL——土料的液性指数，亦称稠度，高坝可取-0.01～0.1，低坝可取0.10～0.20。
粘性土料实际所能达到的设计干容重为：γd= γs(1-V a)/(1+wγs/γ0) (3-3)式中： Va——压实土体单位体积中的含气率，粘土0.05，壤土0.04，砂壤土0.03；γs——土粒容重；ωOP——填筑含水量。
要乘以m才可作为设计干容重。
再用下式校核γd≥1.02~1.12(γd)o (3-4)式中：γd——设计干容重；(γd )o——土场自然干容重。
3.1.2 计算结果粘性土料设计的计算成果见表3-1。
3.1.3 土料的选用上下游共有5个粘土料场，储量丰富。
因地理位置不同，各料场的物理性质，力学性质和化学性质也存在一定差异，土料采用以“近而好”为原则。
粘粒含量为15%~40%之间，均满足。
规范指出粘土的渗透系数大于10×10-6 cm/s,所有料场均满足要求。