选择池、氧化沟施工方案1.工程概况本子项工程为现浇钢筋混凝土结构体系，设计使用年限为50年。
抗震设防烈度为八度，建筑抗震类别为丙类，建筑结构安全等级为二级，地基基础设计等级为甲级。
本子项工程为2座。
采用的基础形式为混凝土片筏基础，垫层采用C15沥青混凝土垫层；主体结构采用C30防水混凝土，抗渗标号0.8Mpa（P8），抗冻标号D150。
建筑结构尺寸为长×宽×高=113.05m×36.5m×6.8m，底板厚500mm，池壁厚250~450mm。
底板顶标高为1108.5m，池体埋深3.7m。
池体设置纵向变形缝1条，横向变形缝4条，贯穿整个池体构筑物。
底板变形缝处设置2道橡胶止水带，池壁变形缝处设置1道橡胶止水带，橡胶止水带宽为400mm，厚为8mm。
2.工程施工特点2.1本工程为污水处理厂中最大的构筑物，对施工质量要求很高，包括结构强度，整体稳定及抗渗防漏等，且混凝土表面不允许出现任何蜂窝、麻面等质量缺陷。
2.2由于污水处理构筑物的特殊性，要求同一个施工断面混凝土必须连续浇筑，浇筑过程中不允许产生硬接缝，这就要求在混凝土施工中建立一个连续作业的保障体系，包括混凝土供应、人员配备、机械设备等组织。
2.3构筑物池壁较高，形状较复杂，混凝土方量较大，浇筑难度较大。
而且混凝土为甲供商品混凝土，因此混凝土供应是否及时、混凝土质量是否符合要求、组织是否合理是搞好本工程施工质量的关键。
3.施工降水考虑工程场地的地质条件及地下水位情况，施工降水采用大口井及潜水泵进行降水。
4.主要施工工艺4.1基坑开挖及垫层基坑开挖的顺序为：排水→基坑开挖→基底清理→边坡（1）降水采用大口井降水后，不断查看井内水位情况，当井内水位低于开挖基坑底标高1m以上，便可开始进行基坑开挖。
（2）基坑开挖采用挖掘机一次性挖到设计标高以上20cm，再用人工清理到设计标高。
基坑清理和边坡清理紧跟土方开挖进行，随挖随清。
为了保证厂区土方自行平衡，土方一律不外运。
（3）素混凝土垫层素混凝土垫层标号为C15，厚度为100mm，施工分条状立模，分条施工时先外侧、后中间，条与条之间跳开施工，每条宽度控制在5m以内，以确保垫层平整度、标高精度。
垫层模板采10cm宽小钢模板拼接，并固定，混凝土采用固定泵送至现场，人工摊铺，平板式振捣器振捣，人工抹平。
对于有集水坑的垫层，则先施工好集水坑，待垫层施工到该处时采用人工找平、抹面。
4.2池体施工缝的设置根据池壁高度与池体结构情况，在水池池壁施工中我们设置二处水平施工缝，第一处在池底板顶面以上50cm处设水平施工缝，施工缝处埋入～3×400mm 的钢板止水带，第二处施工缝设在有顶板处，顶板以下50cm处，第二处施工缝均设凹缝，凹缝宽10cm，深5cm。
4.3底板施工底板按钢筋→模板→混凝土顺序施工。
选择池、氧化沟由于底板被变形缝分成10块，采取2座同时施工，每座选择池、氧化沟混凝土浇筑时由2个班组同时浇筑，这样才能保证工程进度。
因而块与块之间的施工顺序必须合理安排。
根据现场实际情况，底板顶面0.5m高池壁与底板一同施工。
底板施工顺序见下图：1号池2号池（1）钢筋施工钢筋采用钢筋加工场制作成型，运到现场绑扎。
对于长度较长的钢筋采用对焊接头。
先绑扎底板下层钢筋，并用厚35mm 的预制垫块按1m 见方设置将下层钢筋架空，再绑扎上层钢筋，上层钢筋用马登筋架空固定在设计标高上，马登钢筋型号为Φ12@800×1200，按2m 间距梅花形分布。
最后绑扎池壁预留钢筋和导流墙预留钢筋，为了便于底板混凝土施工，池壁水平分布筋暂施工到底板以上600mm ，底板顶面600mm 以上的钢筋则暂用钢管架固定。
（2）变形缝施工变形缝处采用尺寸为8mm厚、400mm宽的橡胶止水带，待伸缩缝钢筋绑扎完毕，放入橡胶止水带，止水带拐弯处接头由供货厂家定制，现场热接。
止水带长度按厂家提供的最大长度下料，以减少接缝。
变形缝内填SGJL双组份聚硫密封胶。
为防止止水带在施工中移位，在设计几何尺寸外用铁丝将止水带固定在加强筋上。
（3）模板施工底板混凝土施工中模板有三种形式①池壁处模板两侧均采用竹胶板，该段模板高度为60cm，内侧有0.4×0.4m的肋角，上部模板则垂直于底板，外侧模板同底板有一定角度，内侧模板预先加工成型。
圆弧段，竹胶板将根据设计图纸制作成相应弧度的定型模板。
底板厚0.4m，采用竹胶板拼装，外支撑采用钢管斜撑，为防止底板模板与垫层间缝隙漏浆，在施工模板前沿底板线做一条3cm ×3cm的水泥砂浆倒角，模板安装时下部紧贴倒角既可防止漏浆，又可保证尺寸准确。
板上，如图所示。
模板外侧用木档支撑，内侧用垫块支撑到底板钢筋上。
（4）底板混凝土施工①混凝土浇筑混凝土为抗渗P8，浇筑中不能中断，因此在混凝土浇筑前准备工作要充分，准备工作包括下面几个方面：商品混凝土充足，运输线路通畅，水电供应不会中断，模板及钢筋稳定坚固，设备工作正常，人力配备充分。
混凝土浇筑中，两人负责插入式振捣，四人负责摊铺，两人负责括平，四人负责抹面。
混凝土振捣中做到插入均匀，快插慢拨，振捣充分。
止水带处的混凝土浇筑是关键的部位，浇筑时，先将止水带向上拉，混凝土离止水带50cm远处下料，用插入式振捣器将混凝土缓慢向止水带下部赶，等止水带下部的混凝土高度达到标高后，则将止水带向下由内向外侧压平，然后人工将混凝土铲到止水带上面，并用插入式振捣器顺水平振捣。
对于池壁处底板，先将该处底板浇到设计标高，停一个小时后人工将混凝土铲到池壁模板内振捣密实，并抹平。
②底板平整度控制底板面积较大，平整度难以控制，在施工底板混凝土前，先在底板钢筋网上，按2m间距设置标高控制点，标高控制点均匀有规律分布，浇筑混凝土过程中以标高控制点控制底板标高。
以3m铝合金括尺控制混凝土平整度。
③混凝土养护待混凝土终凝后，即在混凝土面上铺上薄膜草袋洒水养护。
4.4脚手架施工脚手架设置在壁板两侧各0.5m处，按立杆间距1.5×1.8m分布，横杆间距1.8m分布，脚手架宽1.8m，以便于顶部混凝土运输。
为便于壁板模板安装，脚手架与壁板间距0.5m。
由于脚手架高度有5.0～5.5m左右，因而每层横杆上均布脚手片，并按每10m设斜杆加固。
在脚手架顶部两侧设护栏，护栏高1m，中间设两道横杆防护。
4.5池壁和导流墙施工（1）池壁导流墙钢筋①底板混凝土浇筑完后开始施工池壁及导流墙钢筋。
将竖向钢筋调直，并将钢筋底部浮浆清理干净。
竖向按5m间距设立定位钢筋，严格控制定位钢筋的垂直度、间距。
②绑扎分布筋先在定位筋上按分布筋间距用粉笔标出分布筋位置。
然后由下向上绑扎分布筋，绑扎时随时调整竖向钢筋的水平间距，先绑定位筋，后绑扎其它竖向钢筋。
③绑扎拉结筋，每绑扎5根水平分布筋即将该段的拉结筋绑扎到位，为保证钢筋不发生偏斜，在池壁钢筋内增设斜向定位筋。
④池壁钢筋施工完毕，按设计要求，绑扎伸缩缝，洞口加强筋和预埋件钢筋。
（2）池壁模板施工顶部有顶板的池壁分两次立模，第一次立模到顶板以下50cm处，第二次立模到顶板顶，与平台梁、走道板一起浇筑。
①壁板模板壁板模板采用大型竹胶板，竹胶板尺寸为1.22×2.44m2，厚16mm，在施工前，先将竹胶板边修整，使对角线误差在0.5cm以内，然后按60cm×60cm间距打ф14圆孔，圆孔要求分布均匀、整齐。
为增加模板刚度，按60cm间距在模板一侧钉5cm×5cm方木，穿墙拉杆采用ф14拉杆，拉杆上设双定位片，定位片采用3×40×40mm钢片制作。
②模板计算计算说明池底板达到一定强度后，在内外池壁处搭设满堂脚手架（施工操作及池壁支撑用），钢管立脚为2m×2m，搭设高度为1.8m/道。
池壁模板支撑如图示：采用Ф14/Ф12拉杆为内拉杆，拉杆间距为60cm，为防止拉杆滑丝，在池壁下部的拉杆上设双螺帽。
拉杆的止水片采用40mm×40mm钢片焊接，钢片厚度为3mm，止水片设三道，外侧两道用以固定保护层和壁板宽度。
保护层木垫块待拆模后取出，割除墙外的栏杆头，以同标号砂浆补平。
模板应平整严密，为保证不漏浆，模板接缝处嵌海绵条。
预留洞外模板开振捣口，待该部位振捣密实后在封板固定。
池壁模板支撑计算1)新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值：F=0.22rct0β1β2v1/2F=rcH侧压力标准值取上面两个公式计算所得的较小值rc=24KN/m3t0=200/（T+15）=200/（15+15）=6.67β1=1.2（外加剂修正系数）β2=1.0（现场坍落度在10～12cm）v=1.5m/hH=4.9m则F=0.22 rct0β1β2v1/2= 0.22×24×6.67×1.2×1.0×1.51/2=51.76KN/m2F=rcH=24×4.9=118KN/m2故荷载标准值F=51.76 KN/m2侧压力设计值F6=1.2×F=62.11KN/m2有效压头h= F6/rc=2.59m2)倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值为2KN/m2水平荷载设计值F6=1.4×2=2.8KN/m23)模板验算如图所示，竖肋为60×80方木＠300，横肋为2根Ф48钢管＠600，取β1板为研究对象。
则LX=30cmLy=60cmLX/Ly=0.5按双向板（四边以承固定板）计算，KMx=0.0400KMY=0.0038KF=0.00253A、求板跨中弯矩MX=KmX·ql2My=Kmy·ql2q=62.11KN/m2=6.211 N/cm2l取矩形边长最小值，即l=30cmMX=0.0400×6.211×302=223.596 N·cmMy=0.0038×6.211×302=21.24 N·cm取泊松比u=1/12MX（u）= MX+u·My≈225.4 N·cmMy（u）= My+u·MX≈39.9 N·cmMmax=225.4 N·cm板面的截面抵抗矩W（取板宽为1cm）W=bh2/6=1×1.62/6=0.43cm3σmax=Mmax/W=5.28×102N/cm2[σ]=20×102 N/cm2σmax<[σ]B、支座弯矩：Kmx（0）=-0.0829Kmy（0）=-0.0570Mxo（u）= Mx0= K（mx）（0）·ql2Myo（u）= My0= K（my）（0）·ql2Mxo（u）=-0.0829×6.211×302=-458.4N·cm Myo（u）=-0.0570×6.211×302=-318.6N·cm σmax=Mmax/W=-458.4/0.43=10.74×102 N/cm2 [σ]=20×102 N/cm2σmax<[σ]C、挠度：f=Kf·ql4/Bcq=51.76KN/m2l=30cmBc=E·h3/12(1-u2)E=5.0×102KN/cm2h=1.6cmu=1/12Bc=5.0×102×1.63/12[1-(1/12)2]=1.69×102KN·cmf=0.00253×51.76×10-4×304/(1.69×102)=6.3×10-2cm=0.063cm允许挠度[f]=l/400=60/400=0.15cmf<[f]4)拉杆、螺栓验算Ф14拉杆每隔60cm一道（水平、垂直），则Ф14拉杆所受拉力T=（62.11+2.8）×0.6×0.6=23.3676KNФ14拉杆允许拉力为215N/mm2×π×142/4=33.1KN故Ф14拉杆所受拉力小于其允许拉力。