一、非溢流坝设计（一）、初步拟定坝型的轮廓尺寸(1)坝顶高程的确定①校核洪水位情况下：波浪高度 2hl=4D1/3=×185/4×41/3=波浪长度2Ll =×(2hl)=×波浪中心线到静水面的高度 h=π(2hl)2/2Ll=×=安全超高按Ⅲ级建筑物取值 hc=坝顶高出水库静水位的高度△h校=2hl+ h+ hc=++=②设计洪水位情况下：波浪高度 2hl=5/4D1/3=××18)5/4×41/3=1.62m波浪长度 2Ll =×(2hl)=×15.3m波浪中心线到静水面的高度 h=π(2hl)2/2Ll=×=安全超高按Ⅲ级建筑物取值 hc=坝顶高出水库静水位的高度△h设=2hl+ h+ hc=++=2.56m③两种情况下的坝顶高程分别如下：校核洪水位时： +=设计洪水位时： +=226.56m坝顶高程选两种情况最大值 m，可按设计，则坝高。

(2)坝顶宽度的确定本工程按人行行道要求并设置有发电进水口，布置闸门设备，应适当加宽以满足闸门设备的布置，运行和工作交通要求，故取8米。

(3)坝坡的确定考虑到利用部分水重增加稳定，根据工程经验，上游坡采用1：，下游坡按坝底宽度约为坝高的～倍，挡水坝段和厂房坝段均采用1：。

(4)上下游折坡点高程的确定理论分析和工程实验证明，混凝土重力坝上游面可做成折坡，折坡点一般位于1/3~2/3坝高处，以便利用上游坝面水重增加坝体的稳定。

根据坝高确定为，则1/3H=1/3×=，折坡点高程=+=192m；2/3H=2/3×=35m，折坡点高程=+35=，所以折坡点高程适合位于192m~之间，则取折坡点高程为。

挡水坝段和厂房坝段的下游折坡点在统一高程处。

(5)坝底宽度的确定由几何关系可得坝底宽度为T=（）×+8+×=(6)廊道的确定坝内设有基础灌浆排水廊道，距上游坝面6.1m，廊道底距基岩面4m，尺寸×（宽×高）。

(7)非溢流坝段纵剖面示意图（二）、基本组合荷载计算及稳定分析由上述非溢流剖面设计计算得知校核洪水位情况下的波浪三要数：=0.3m波浪中心线到静水面的高度h=0.98m波浪高度2hl波浪长2L=10.23ml=×4000/182=121.11m ,在20～250m之间因为gD/v2所以波高应安转换为累计频率1%时的波高：2h（1%）=×=1.22m 。

l=2=<H（坝前水深H=50.8m），又因为半个波长Ll按深水波计算。

所以浪压力Pl式中：其中灌浆处及排水处扬压力折减系数取α=水重度Υ=m3混泥土等级强度C10混泥土重度24KN/m3坝前淤沙浮容重m3= m3水下淤沙内摩擦角Φ=18°。

（1）正常洪水位情况正常洪水位情况下荷载计算示意图正常洪水位情况下的荷载计算过程见附表1附表非溢流重力坝基本荷载计算表上游水位：下游水位:坝高：计算情形：正常洪水位情况注：垂直力以↓为正，↑为负；水平力以→为正，←为负；力矩以顺时针为正，逆时针为负②抗滑稳定分析＝[×（）＋700×] ／ ＝＞[] ，满足抗滑稳定要求。

（2）校核洪水位情况校核洪水位情况下荷载计算示意图① 校核洪水位情况下的荷载计算过程见附表2∑∑'+-'='PAC U W f s K )(附表2非溢流重力坝基本荷载计算表上游水位：下游水位:坝高：计算情形：校核洪水位情况注：垂直力以↓为正，↑为负；水平力以→为正，←为负；力矩以顺时针为正，逆时针为负。

② 抗滑稳定分析＝[×（）＋700×] ／ ＝＞[]，满足抗滑稳定要求。

四、应力分析（运行期） （一）正常洪水位情况下 1、水平截面上的正应力2、剪应力上游面水压力强度：下游面水压力强度 ：剪应力：3、水平应力)(25.2837.056.32796.53kPa m P d d xd =⨯+=+=τσ 4、主应力（二）校核洪水位情况下 1、水平截面上的正应力)(48.5621.4345.628261.4304.22586622kPa B M BW yu=⨯+=+=∑∑σ)(89.5211.4345.628261.4304.22586622kPa B M BW yd=⨯-=-=∑∑σ)(25.92.0)48.56222.516()(kPa n P yu u u -=⨯-=-=στ)(56.3277.0)96.5389.521()(kPa m P d yd d =⨯-=-=στ(07.5182.0)259(22.516kPa n u u xu=⨯--=-)(33.5642.022.51648.562)2.01()1(22221kPa n P n u yu u =⨯-⨯+=-+=σσ)(18.7517.096.5389.521)7.01()1(22221kPa m P m d yd d =⨯-⨯+=-+=σσ)(22.5162kPa P u u ==σ)(96.532kPa P d d ==σ)(96.535.581.92kPa H r P w d =⨯==)(22.516)21845(tan 8.195.95.4281.9)245(tan 221kPa H r H r P sb w u =︒-︒⨯+⨯=-︒+=α淤∑∑'+-'='PAC U W f s K )(2、剪应力上游面水压力强度：下游面水压力强度 ： 剪应力3、水平应力4、主应力)(03.7671.4378.9147761.4320.20324622kPa B M BW yu=⨯+=+=∑∑σ)(09.1761.4378.9147761.4320.20324622kPa B M BW yd=⨯-=-=∑∑σ)(64.597)21845(tan 8.195.98.5081.9)245(tan 221kPa H r H r P sb w u =︒-︒⨯+⨯=-︒+=α淤)(88.332.0)03.76764.597()(kPa n P yu u u -=⨯-=-=στ)(36.127.0)43.15809.176()(kPa m P d yd d =⨯-=-=στ)(42.6042.0)88.33(64.597kPa n P u u xu=⨯--=-=τσ)(80.7732.064.59703.767)2.01()1(22221kPa n P n u yu u =⨯-⨯+=-+=σσ)(74.1847.043.15809.176)7.01()1(22221kPa m P m d yd d =⨯-⨯+=-+=σσ)(64.5972kPa P u u ==σ)(43.1582kPa P d d ==σ)(43.15815.1681.92kPa H r P w d =⨯==)(08.1677.036.1243.158kPa m P d d xd =⨯+=+=τσ五、内部应力计算 （一）正常洪水位情况下坐标原点设在下游坝面，由偏心受压公式可以得出系数a 和b ，如下具体坝内应力计算过程见附表3 （二）校核洪水位情况下坐标原点设在下游坝面，由偏心受压公式可以得出系数a 和b ，如下具体坝内应力计算过程见附表489.5211.4345.628261.4304.22586622=⨯-=-=∑∑BM BW a 52.01.4345.6282121233=⨯==∑B M b 09.1761.4378.9147761.4324.23368622=⨯-=-=∑∑BM BW a 71.131.4378.91477121233=⨯==∑B M b附表3非溢流坝坝内应力分析计算表正常洪水位情况下附表4非溢流坝坝内应力分析计算表校核洪水位情况下六、坝内应力分析图根据坝内应力分析计算成果，可做出坝内应力分布图，如下所示：（1）正常洪水位情况下（2）校核洪水位情况下二、溢流坝设计一、 孔口型式及尺寸拟定已知：校核洪水位时泄流量为3340 m ³/s设计洪水位时泄流量2600 m ³/s 设：单宽流量为q=80 m ³/s·m闸门孔口数为5孔，每孔净宽为8m 。

①前缘净宽校核洪水位时： L=Q 溢/q=3340/80=（m ） 设计洪水位时： L=Q 溢/q=2600/80=（m ） 综上所述，取L=40m ② 堰顶高程由资料可知，堰顶高程为。

二、 溢流坝的堰面曲线设计 ①顶部曲线段开敞式溢流堰面曲线，采用幂曲线时按下式计算：定型设计水头，按堰顶最大作用水头的75%-95%计算，m ；n 、K— 与上游坝面坡度有关的指数和系数；x 、y —— 溢流面曲线的坐标，其原点设在颜面曲线的最高点。

按85%计算，则： 上游坝面铅直：k=2 , n=x-y 关系如下表： ③ 原点上游曲线段 R1==×=(m), =×=(m)； R2==×=(m), =×=(m)； R3==×=(m), =×=(m)。

④ 堰面曲线与直线段的切点坐标 上游坡度垂直： A= B= a= b= 直线段与溢流曲线的切点坐标：θ1==55°ykH x n dn )1(-=--d H mH H d 46.10)2133.225(85.05.80max =-⨯==43.17.011tan 1===m θ)(46.1743.146.10096.1)(tan 1765.11m AH x a d T =⨯⨯==θ切点高程 = 堰顶高程 - = =(m)⑤ 底部反弧段取 =时，坝顶水面流速为V 1H 0=校核洪水位-坎顶高程=因为q=80 m ³/s·m,则q/V 1=80/=所以 h=。

又因为R=（4—10）h ，所以取R=6h=6×=(m) 取挑射角θ2=20° 则：圆心高程=坎顶高程+Rcosθ2=+°= (m) 圆心纵坐标y 0=堰顶高程-圆心高程==（m ） 反弧段和直线段的切点坐标： 圆心坐标：E 点坐标（坎顶坐标）：离心力作用点坐标：)(49.1343.146.10592.0)(tan 176.21m BH y b d T =⨯⨯==θT y )/(10.2865.3310295.014.1214.1301s m gH V =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=ϕϕ)(06.1555cos 1.1725.5cos 10m R y y D =︒⨯+=+=θ)(56.1843.149.1306.1546.17tan 1m y y x x T D TD =-+=-+=θ)(57.3255sin 1.1756.18sin 1m R x x D o =︒⨯+=+=θ)(25.555cos 1.1706.15cos 1m R y y D o =︒⨯-=-=θ)(42.3820sin 1.1757.32sin 2m R x x oE =︒⨯+=+=θ)(32.2120cos 1.1725.5cos 2m R y y o E =︒⨯+=+=θ)(43.27)2552055sin(1.1757.32)2sin(211m R x x o =︒+︒-︒⨯-=+--=θθθ)(56.21)2552055cos(1.1725.5)2cos(211m R y y o =︒+︒-︒⨯+=+-+=θθθ⑥溢流坝段纵剖面示意图根据溢流坝的堰面曲线设计数据画出溢流坝段的纵剖面示意图，如下：溢流坝段纵剖面示意图三、基本组合荷载计算及稳定分析波浪三要数：波浪中心线到静水面的高度h=波浪高度 2hl=4D1/3=×185/4×41/3=波浪长度 2Ll =×(2hl)=×因为gD/v2=×4000/182=121.11m ,在20～250m之间所以波高应安转换为累计频率1%时的波高：2hl（1%）=×=1.22m 。