目录摘要 (2)关键词 (2)一、编制依据及说明 (3)二、工程概况 (3)三、设计资料 (4)四、柱网布置 (4)1、柱网布置图 (4)2、框架结构承重方案的选择 (5)五、梁、柱截面尺寸的初步确定 (5)1、梁截面尺寸的初步确定 (5)2、柱的截面尺寸估算 (6)六、楼板计算 (6)1、次房间（1）计算 (6)1、次房间（2）计算 (9)七、楼梯钢筋计算 (18)1、荷载和受力计算 (18)2、配筋面积计算 (20)3、配筋结果 (21)八、电算结果 (22)1、数据输入 (22)2、数据输出 (23)参考文献 (26)重庆市江津区阳光小镇1号楼西南大学专业名称：建筑工程学生姓名：胡海指导教师：艾大利摘要：本工程名称为重庆市江津区阳光小镇1号楼，结构为全现浇混凝土框架结构，6层。
工程所在地区为重庆市江津区，抗震设防等级为6度，需要进行抗震设计。
设计过程遵循先建筑后结构再施工的顺序进行。
抗震结构在地震作用下，为了有良好的耗能能力以及在强震下结构不倒塌，其构件应有足够的延性。
要设计延性框架结构，需满足“强柱弱梁，强剪弱弯，强节点弱构件”的要求，并进行相应的内力调整，然后由调整后的内力值进行配筋计算。
本工程采用钢筋混凝土框架结构体系（横向承重），因此选择了有代表性的一榀框架进行计算。
设计计算整个过程中综合考虑了技术经济指标和施工工业化的要求。
关键词：抗震设计框架结构配筋计算技术经济指标一、编制依据及说明本工程施工组织设计，主要依据目前国家对建设工程质量、工期、安全生产、文明施工、降低噪声、保护环境等一系列的具体化要求，依照《中华人民共和国建筑法》、《建设工程质量管理条例》、《国家现行建筑工程施工与验收技术规范》、《建筑安装工程质量检验评定标准》、《住宅楼招标文件》、《施工招标评定标办法》，《答疑会纪要》以及根据政府建设行政主管部门制定的现行工程等有关配套文件，结合本工程实际，进行了全面而细致的编制。
1、工程施工组织设计编制的依据国家标准《工程测量规范》GBJ50026-2006国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002国家标准《混凝土质量控制标准》GBJ50205-2002国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001国家标准《混凝土强度评定标准》GB/T50107-2010国家标准《建设工程项目管理规范》GB/T50326-2001行业标准《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2001行业标准《混凝土泵送施工技术规程》JG/1T0-2005行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001二、工程概况1、建筑设计特点本工程位于重庆市江津区，尺寸为38.140×17.700米，建筑面积为3573.7平方米，为六层框架结构，全部民用住宅楼，全部层高3.000米，建筑物高度21.000米，室内外高差为0.45米。
抗震设防烈度为6度。
工程做法：外墙饰面：一层室内标高以上为白色仿石漆，一层室内标高以下为石岛红理石（600x900mm）。
内墙饰面：卫生间采用200×300瓷片，其它为石灰砂粉刷。
楼地面：全部楼地面为均为陶瓷铺地砖。
顶面：抹水泥石膏砂浆，刷106涂料。
屋面：全部为上人屋面。
2、结构设计特点地基处理：地基采用强夯，2.3米以下用3：7灰土夯实0.5米厚基础形式：基础采用独立柱基础。
砌体材料：-0.45以下，用MU10普通机制粘土砖，M10水泥沙浆砌筑，全部均采用用MU10普通机制空心砖，M10混合砂浆砌筑。
结构：受力钢筋主筋保护层厚度：基础为35mm，梁柱为25mm，板为15mm。
板全部采用混凝土现浇板，砼强度等级：基础砼垫层为C20，其它砼C30。
三、设计资料1、冬季采暖室外空气计算温度3℃，夏季通风室外空气计算温度33℃，冬季采暖室内空气计算温度18℃；2、重庆市基本风压0.40 kN/m2；3、常年地下水位较高，水质对混凝土有一定的侵蚀作用；4、地基承载力特征值为280 kN/m2，Ⅱ类场地；5、建筑结构设计使用年限50年，安全等级二级。
6、建筑抗震设防类别为丙类，设防烈度6度，设计基本地震加速度值0.05g，设计地震分组为第二组，Ⅱ类场地设计特征周期0.3s7、结构形式为框架结构，框架抗震等级为三级。
四、柱网布置1、柱网布置图本住宅楼全部层高均为3.0m。
主体结构布置图如下图1所示：图1 主体结构柱网布置图2、框架结构承重方案的选择竖向荷载的传力途径：楼板的均布荷载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。
根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。
五、梁、柱截面尺寸的初步确定1、梁截面尺寸的初步确定梁截面高度一般取跨度的1/12--1/8进行计算。
本方案中，边横梁高h=(1/12--1/8)l=1/12×6000--1/8×6000=500mm--875mm，取h=800mm，截面宽度h=1/2h=300mm，取400mm。
同理计算其他跨的梁截面，见表1。
表1 梁截面尺寸表（mm）混凝土等级横梁（b×h）次梁（b×h）2、柱的截面尺寸估算根据柱的轴压比限值按下列公式计算：（1）柱组合的轴压力设计值 N=βF gEn注：β--考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.2 。
F-- 按简支状态计算柱的负载面积。
gE--折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取12～15 kN/m2。
n--验算截面以上的楼层层数。
（2）Ac ≥N/uNfc注：uN--框架柱轴压比限值，对一级，二级，三级抗震等级，分别取0.7，0.8，0.9。
本方案为三级抗震等级，故取0.9。
fc --为混凝土轴心抗压强度设计值，对C30，查得fc=14.3N/mm2, ft=1.43N/mm2 。
（3）计算过程：对于边柱：N=βF gEn=1.3×3.0×6.6×12×5=1544.4kNAc =N/uNfc=1544.4×103/0.9×14.3=120000.0mm2对于中柱：N=βF gEn=1.25×19.8×12×5=1485.00kNAc =N/uNfc=1485.00×103/0.9×14.3=115384.62mm2综合以上计算结果，取柱截面为正方形√（120000）=346.41mm，为安全起见，全部楼层均取b×h=400mm×400mm。
六、楼板计算本工程楼板计算书，计算方法一样，故只取其中具有代表性的房间次房间（1）计算（1）、基本资料1、房间编号： 372、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 5.00+ 3.00(板自重)= 8.00 kN/m2可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/m2计算跨度Lx = 4200 mm ；计算跨度Ly = 4200 mm板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB3004、计算方法：弹性算法。
5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。
7、程序自动计算楼板自重。
（2）、计算结果Mx =(0.01760+0.01760/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 4.2^2 = 4.39kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.03680+0.03680/5)*(1.4* 0.70)* 4.2^2 = 0.76kN·m Mx= 4.39 + 0.76 = 5.15kN·mAsx= 286.58mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 372.mm2)ρmin ＝ 0.239% ，ρ＝ 0.310%My =(0.01760+0.01760/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 4.2^2= 4.39kN·m考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.03680+0.03680/5)*(1.4* 0.70)* 4.2^2 = 0.76kN·m My= 4.39 + 0.76 = 5.15kN·mAsy= 286.58mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 372.mm2)ρmin ＝ 0.239% ，ρ＝ 0.310%Mx' =0.05130*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 4.2^2 = 11.55kN·m Asx'= 472.05mm2，实配φ 8@100 (As ＝ 559.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.239% ，ρ＝ 0.465%My' =0.05130*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 4.2^2 = 11.55kN·m Asy'= 472.29mm2，实配φ 8@100 (As ＝ 559.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.239% ，ρ＝ 0.465%（3）、跨中挠度验算Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mq =(0.01760+0.01760/5)*(1.0* 8.00+0.5* 2.00 )* 4.2^2 = 3.35kN·m Es ＝ 210000.N/mm2 Ec ＝ 29791.N/mm2Ftk ＝ 2.01N/mm2 Fy ＝ 270.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 3.35/(0.87* 96.* 372.) = 107.822N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 372./ 60000.=0.00621ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00621* 107.82) = -0.849当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE ＝Es / Ec ＝210000.0/ 29791.5 = 7.049③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf' ＝ 0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝ 372./1000/ 96.=0.00388⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]Bs＝210000.* 372.* 96.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00388/(1+3.5*0.00)]= 1122.76kN·m2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第 7.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ＝ 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B ＝ Bs / θ（混凝土规范式 7.2.2）B＝ 1122.76/2 = 561.381kN·m2(5)、挠度 f ＝κ * Qq * L ^ 4 / Bf ＝0.00127* 9.0* 4.20^4/ 561.381= 6.336mmf / L ＝ 6.336/4200.= 1/ 663.，满足规范要求！（4）、裂缝宽度验算①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 3.35*10^6/(0.87* 96.* 335.) = 119.803N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 119.80) = 0.012当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝ 1.9*0.200*119.803/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.028mm，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 3.35*10^6/(0.87* 88.* 335.) = 130.694N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 130.69) = 0.102当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝ 1.9*0.200*130.694/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.031mm，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 8.14*10^6/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 503./ 60000.= 0.008当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.428ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝ 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.097mm，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 8.14*10^6/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 503./ 60000.= 0.008当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.428ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝ 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) =0.097mm，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 8.14*10^6/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 503./ 60000.= 0.008当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.428ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝ 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.097mm，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 8.14*10^6/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 503./ 60000.= 0.008当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.428ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝ 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.097mm，满足规范要求！次房间（2）计算：（1）、基本资料1、房间编号： 92、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 5.00+ 3.00(板自重)= 8.00 kN/m2可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/m2计算跨度Lx = 4200 mm ；计算跨度Ly = 3300 mm板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB3004、计算方法：弹性算法。