5.2.2 β相转变
(2)ω相变 形成条件： 1) 当合金成分在临界浓度Ck附近时，高温淬火由β相形成。 2)淬火后亚稳定β相在550℃以下等温(回火)
ω相的特点：硬脆相，位错不能在其中移动。合金中出现时，
强度、硬度升高，塑性、韧性降低。
为防止ω相生成，应控制淬火时效工艺，避免在低温时效；
合金中铝、锆、锡能抑制ω相的生成。





(4)亚稳定βm相的分解 合金浓度较低时在高温（大于500℃）的时效， βm相的分解是： βm α＋β 合金浓度较高时在较低温度（300-400 ℃ ）的时 效， βm相的分解是： βm β＋ ω ′ β＋ ω ′ +α α＋β 对合金浓度高或添加抑制ω形成元素的合金， βm 相的分解是： βm β＋ β ′ β＋ β ′ +α α＋β
（1）Al 7.45% （2） Fe 4.20% （3）Mg 2.35% （4）Ti 0.61%
5.1.1 纯钛
纯钛的化学及物理性能： 化学活性大 钛易吸氢引起氢脆 耐蚀性强（空气中、水中、硝酸中）

钛的主要几个物理性能与铝、铁的比较
物理性能 熔点/℃ 密度/（g/cm3） 热导率/[cal/(cm· s· ℃] 线膨胀系数/×10－6℃－1 铝 660 2.7 0.52 22.9 钛 1668 4.5 0.036 9.0 铁 1535 7.8 0.19 11.7

5.2.3 时效过程中亚稳定相的分解
(2)斜方马氏体α〞的分解 α〞 βm＋ α〃贫 βm＋ α′ α〞 α ＋ α〃富 α＋ βm

α＋β α＋β α＋β α＋β

α〞 α〃富＋ α〃贫 β富 β α〞 βm β贫 ω
βm ＋ α〃贫 β β
α〞
α′
5.2.3 时效过程中亚稳定相的分解
随着杂质含量的增加，钛的强度升高，塑性下降。
5.1.2 钛的合金化

纯钛虽然其塑性和韧性很好，但强度较低，影响了 应用范围。加入适当的合金元素后，可以明显地改 善其组织和性能，满足工程上的性能和要求。
5.1.2.1 钛与其他元素之间的作用

钛与其他合金元素之间的作用，取决于原子的电子 层结构、原子半径、晶格类型等诸因素。

5.3.2 钛合金热处理的主要类型
（3）等温退火和双重退火
等温退火：将工件加热到足以发生再结晶的较高温度，然 后冷却到β相具有高稳定性的温度（此温度一般低于再结 晶温度），在此温度下保温，随后在空气中冷却。 双重退火与等温退火的区别在于，双重退火后的第一阶段 ，合金在空气中冷却到室温，之后将合金再重新加热到第 二阶段的温度（此温度低于第一阶段的温度）。 （4）再结晶退火


5.1.2 钛的合金化
5.1.2.4工业钛合金的分类和编号

根据钛合金退火（空冷）后的组织特点，钛合金可
分为α、近α 、 （α＋β）和β四类。

因这四类的形成与钛合金中所含β稳定元素的数量
有关，所以必须明确在各类中的β稳定系数值。
5.1.2 钛的合金化
（1）α钛合金

此合金是指其退火组织以α钛为基体的单相固溶体
将工件加热到再结晶温度以上进行的退火工艺。在这一退 火中主要发生再结晶，使加工硬化消除，组织稳定，塑性 提高。退火温度介于再结晶温度和相变温度之间。


再结晶温度过高，会导致组织粗大。
（5）真空退火 目的：使钛合金表面层的含氢量降低到安全浓度，消除产生氢 脆的可能性。此外，降低残余应力和保证合金的力学性能及 使用性能等。 注意事项： 把钛合金表面层的氢浓度降低到在以后的使用过程中不会产 生氢脆（慢性断裂）的水平； 将残余应力（特别是焊接应力）降低到不能对钛合金构件的 使用特性产生负面影响的水平； 不许保证钛合金构件应有的力学性能和使用性能，必须把合 金元素从表面层的蒸发等不利因素降低到最低水平； 使退火构件保持原有的尺寸； 在真空退火件表面上形成氧化膜，防止金属与水汽和其它含 氢气体相互作用。 影响因素：退火温度和保温时间
5 钛及钛合金的热处理

5.1 钛及钛合金
5.2 钛合金的相变


5.3 钛合金的热处理
5.4 钛合金的组织及其性能


5.5 常用钛合金的热处理制度
5.1 钛及钛合金

钛及钛合金的优点：
密度小、比强度高、耐热性较铝高、良好的耐蚀性

钛及钛合金的缺点：
导热性差、耐磨性差、弹性模量低、化学活性高

钛资源在地壳中的含量
5.1.2 钛的合金化

周期表中各元素按与钛作用性质可纳如下：①在周期表上 与钛同族的元素锆和铪具有与钛相同的外层电子结构和晶 格类型，原子半径也相近，故它们与α和β钛均能无限互溶 ，形成连续固溶体；②在周期表上靠近钛的元素，如钒、
钼、铌、钽等与β钛具有相同的晶格类型，能与β钛无限互
溶，在α钛中有限溶解；③在外层电子结构、晶体类型和 原子尺寸上都与Ti有较大的差异，如锰、铁、钴、镍等元 素与钛只能形成有限的固溶体，超过溶解极限则形成化合 物。
5.2.2 β相转变
(3)淬火钛合金的亚稳定相图
归纳起来，不同成 分合金自β相区淬 火，可以得到六种 组织，即α′、α〞、 α〞＋ βm、 α〞＋ β(ω )、 β(ω )、 βm。
5.2.2.2 β相在慢冷过程中的转变
5.2.2 β相转变

对于β稳定元素含量小于Cα的合金，无论从何种温度炉冷， 其组织均为单相α。但若采用空冷时，由于β →α的相变来 不及进行到底，在组织中往往残留有少量的亚稳定β相。
加热 或（α＋TixMy） m
5.2.3 时效过程中亚稳定相的分解
(1)六方马氏体α′的分解 α′的分解与β稳定元素的含量有关 β稳定元素的含量少时，α′分解过程一般为： α′ α＋α′ α＋β β稳定元素的含量较高，且主要为β共晶元素时，α′分解过程 一般为：α′ β＋α′ α＋β β稳定元素的含量较高，并存在共析元素时，α′分解过程一般 为： 含快共析元素时 α′ β＋α′ α＋β α＋TixMy 或α′ α′ ＋TixMy α＋TixMy 含慢共析元素时α′ β＋α′ α＋β α＋TixMy
5.1.2 钛的合金化
5.1.2.2 钛二元相图类型及合金元素的分类 钛的二元相图可分为下列四种主要类型。
5.1.2 钛的合金化
5.1.2 钛的合金化
5.1.2.3 常见合金元素的作用 工业钛合金中常用的合金元素有：铝、锆、锡、 钒、钼、锰、铬、铁、铜、硅等。 铝主要起固溶强化作用，每增加1％Al，可使室温 抗拉强度增加50MPa。铝在钛中的极限溶解度为 7.5％,一般加铝量不超过7％。 锡和锆为常用的中性元素，在α钛和β钛中均有较 大的溶解度，常和其他元素同时加入，有补充强 化作用，对塑性的不利影响比铝小，使合金具有 良好的压力加工性能和焊接性能。
的合金。我国α钛合金的牌号为TA后加一个代表合
金序号的数字，如TA1、TA2、TA3等。
（2）近α钛合金

这类合金主要靠α稳定元素固溶强化，另加少量β
稳定元素，以使退火组织中有少量β相。
5.1.2 钛的合金化
（3）α＋β钛合金

这种合金是指其退火组织为α＋β相的钛合金，也 称为两相钛合金。我国这类合金的牌号为TC，后 跟合金序号，如TC4、TC5、TC6等。

当合金的范围为Cα～B时，自β相区慢冷，将从β相中不断
地析出α相，随着温度的降低，析出的α相的数量不断增加，
α相的相对数量则不断减少。 α和β相分别沿着各自的溶解
度曲线（ACα和AB)变化。达到室温时，两相分别达到各自
平衡浓度，室温得到α＋β平衡组织。
5.2.2 β相转变
5.2.2.3 β相共析反应和等温转变 (1)共析反应 钛与铬、锰、铁、钴、镍、铜、硅等元素组成共析相图。 在一定成分和温度范围内发生共析反应： β α＋TixMy
5.2.2 β相转变
板条马氏 体内有密 集的位错
针状马氏 体内有大 量孪晶
5.2.2 β相转变

途径：淬火或者受力
除淬火时β相可发生马氏体转变外，过冷β相在受力时也可
能发生马氏体转变，称为应力诱发马氏体。应力诱发马氏
体均为α〞晶体结构，为细针状。
钛合金中马氏体不像钢中马氏体能强烈提高合金的强度和 硬度，因为钢中的马氏体为过饱和的间隙固溶体，钛中马 氏体为过饱和的置换固溶体，产生的晶格畸变较小，对位 错滑移的阻力较小，因此对合金只有较小的强化作用。
5.2.2 β相转变

5.2.2.1 β相在快冷过程中的转变 当钛合金自高温快速冷却（淬火）时，根据合金成分的不 同， β相可以转变为马氏体、ω相或过冷β等亚稳定相。
（1）形成马氏体
定义：α稳定元素过饱和的固溶体为钛合金的马氏体。
类型： β稳定元素含量不大，六方马氏体α′(板条状和针状)； β稳定元素含量较大，斜方马氏体α〞(细针状马氏体)；

(3)ω相的分解 ω相是β稳定元素在α钛合金中的一种过饱和固溶 体，从ω相中析出α有以下几种形式：


α相在原来β晶界和ω相界上不均匀形核、长大并 吞食ω；

ω相首先溶解，然后从β相中析出α相； 延长时效时间或提高时效温度， ω相逐渐失去稳 定性而直接转变为α相或α′ 相。

5.2.3 时效过程中亚稳定相的分解
5.3 钛合金的热处理

5.3.1 钛合金热处理的特点：
（1）马氏体相变不会引起合金的显著强化
（2）应避免形成ω相
（3）同素异构转变难于细化晶粒
（4）导热性差 （5）化学性活泼 （6）β相变点差异大 （7）在β相区加热时β晶粒长大倾向大。
5.3.2 钛合金热处理的主要类型