为准确了解土层锚杆张拉后预应力值的稳定情 况，应选择部分锚杆安装 Ｇ ＭＳ型钢弦式锚索测力。
安装前应在标准压力机上对测力计进行标定 。 基坑 开
为３ － ０ ０ ５ｋ Ｎ使锚索的每根钢绞线都有处于相同的
预紧张状态，同时测量记录每根钢绞线的伸长值。 ２２ 整体张拉 根据锚杆张拉设计最大预应力值来 ． 选择匹配的千斤顶对锚杆进行整体张拉 ， 即设计张拉
在张拉施工中还应加强对支护结构（ 提供土抗力 与土抗力距的承压梁、 支护桩、 混凝土面板等） 的强 度及受压后变形量的监测 ，确保支护结构不受破坏， 主要措施是采用百分表 （ 千分表） 及收敛计等量测仪 器来量测支护结构的变形量， 当变形量接近极限许可 值时则停止加载并查明原因
３ 预应力损失监测与补偿张拉
Ｐ一＋一 士助二 ｕ ；Ｑ。 十 ；
‘＇ ， ｑ ２ｒ ＋ Ａ 十ｉ ‘ｄ
式中： ｕ — 土层锚杆的极限抗拔力 （Ｎ ； Ｐｇ ｋ） Ｆ 锚固体周围表面的总侧阻力 （Ｎ ； ｋ）
Ｑ — 锚 固体受压面的总端阻力 （ 指扩孔锚
杆）（Ｎ） ｋ ；
本文仅探讨不扩孔条件下土层锚杆的极限抗拔 力，即Ｑ＝。 。上述公式简化为：
Ａ Ｌ一 Ｐ ＥＡ Ｌ
式中Ａ ｌ
钢绞线在外力作用下的伸长值 （ ｍｍ） ；
大的注浆压力 〔．＾１Ｏ ａ ，注浆量仍达不到理 。６ －． ） ＭＰ 论注浆量的 １３ ． 倍且土体抗剪强度小时， 应采用二次 劈裂注浆技术。二次劈裳注浆的时间选择较为重要， 一般在一次注浆后６ ２ －１ 小时内完成， 注浆间隔时间 与水泥性能、 土体温度， 土体含水量及土体的物理力 学性质有较大的关系， 可根据现场试验结果而定。 注 浆压力最高不宜超过 ２５ ａ（ ． ＭＰ 劈裂水泥浆体的瞬时 压力较大） 。二次注浆量的大小不应少于一次注浆量 的 ０２ ． 倍。否则，二次劈裂注浆效果不佳。 在注浆施工中， 还应防止注浆压力过大造成对边 坡及边坡附近建筑物发生新的破坏。 故在注浆压力确
水利 电力 出版杜 ． ０ １８ ． ９
Ｓｕ ｙ ｔｅ ｌ ａｉ ｏ Ｆ Ｍ ｔｅ ｉ ｏ ａ ｔ ｓ ｄｎ ｐｌ ｔｄ ｏ ｈ ａｐｉ ｔ ｎ Ｅ ｔ ｈ ｄｓ ｎ ｎｉ ｌ ｉｇ ｅ ｎ ｐ ｃ ｏ ｆ ｏ ｅ ｇ ｆ － ｉ ｉｓ
ｂ ｒ ｄ ｏ ｉ ｒ ａ ａ ｍ ｎｔ ． ｎ ｏ
Ｋ ｙ ｒｓ ｔｅ ｉｂｎｉ ａｄ ｓ ｅ ｅｇｈ ｓｉ ｐｅ ｕｉ ｇｏｔ ｇ ｓｃｎ ｐｕｉ ； ｐｎａ ｅ ｗ ｄ ： ｌ ｔ ｄ ｇ ｔ ｉ ｓ ｎｔ ｏ ｏ ； ｓ ｒ ｇ ｕ ｎ ； ｄ ｒ ｇ ｃｍ ｅｓ ｅ ｏ ｈ ｉ ｅ ｎ ｎ ｅ ｄ ｔ ｍ ｎ ｒ ｆ ｒ ｓ ｎ ｒ ｉ ｅ ｌ ｏ ｏ ｎ ｏ ｔ
挖后一周内每天至少观测一次， 若预应力值损失达锁 定值的２ ％－２％， ０ ５ 必须对锚杆进行补偿张拉。 一周 后观测次数可逐渐减少。 若补偿张拉后锚杆预应力值 仍发生较大损失时则应采取补救措施。
． 考文暇
［ 二 赵志绮， １ 赵帆．高层建筑墓础工程施工．北京：中国 建筑出版社，１９． ９４
文ｔ编号 ：１０ －０ ５ ００ ０－０ ８０ ０ ３８ ３ （ ０ ） ０ ３ －３ ２ １
土层预应力锚杆注浆与张拉施工技术
朱正武，李红超
（ 河南省岩土工程公司，河南洛阳 ４１２） ７０３
摘共 笔者根据多年的工程实践经脸 ，本 文若重探讨 了在软土地层 中通过控制钻进介质、注桨ｔ 、注浆压力来保证
定前 ，必须进行有关强度验算和现场调查 。
Ｐ — 张拉荷载 （ Ｎ卜 Ｌ 自由段长度， － 锚杆 最大值可取为锚杆自由 段与锚固段的 １２ ／ 之和 （ ｍｍ） ； Ｅ － 钢绞线的弹性模量 （ａ ； Ｐ） Ａ－ 钢绞线的截面积 （ ｍ＇； ｍ ） 在实际施工中， 有时会出现钢绞线伸长值偏大， 可能 是因钢绞线、 钻孔偏斜、 弯曲等原因引起， 但若油压 表能保持稳定， 钢绞线伸长值能保持稳定， 锚杆仍能 提供稳定的预应力值。笔者认为该锚杆仍为合格锚
冲洗液， 必须采用清水或高压风作为冲洗液。 否则因 泥浆附着于钻孔孔壁起隔离作用， 使水泥浆体无法渗 人周围土体中改良土体， 同时也使水泥浆体与孔壁间 的摩擦力大为减少。 钻孔完毕 ， 采用清水与高压风联
的极限侧阻力 （ 假定钢拉杆的强度足够） 。土层锚杆 极限抗拔力经典理论公式为 Ｈ ｂｂ公式 ： ａｉ
万方数据
中国地质灾害与防治
４ ０
Ｚ ＨＯＮＧＧＵＯ Ｚ Ｚ ＨＡＩ Ｆ ＤＩ ＨＩ ＡＩ ＹＵ ＡＮＧＺ ＸＵＥ ＨＩ ＢＡＯ
２０ ０ ０年
Ｔ ｅ ｏ ｔ ｇ ｄ ｌｎ ｃｎｒｐｉｎ ｈ ｏｏｙ ｈ Ｇ ｕｉ ａ ｐ ｌ ｇ ｔ ｔ ｔ ｎ ｌｇ ｒ ｎ ｎ ｕｉ ｏ ａ ｏ ｅ ｃ
ａ ｄ ｌ ｎ ｏ ｒｓｒｓｅ ａ ｈ ｒ ｏｌ ｉｇ ｐ ｅｔｅｓｄ ｃ ｏ ｉ ｓｉ ｎ ｐ ｌ ｕ ｆ ｎ ｎ
Ｚ Ｕ ｅ－ ｕ Ｌ Ｈ ｎ －ｈｏ Ｈ Ｚ ｎｗ ， ｏ ｇｃａ ｈ Ｉ
（ ｅａ Ｇ ｎｏｈ ｉ ｌ ｉｅｒ ｇ ｎｒｌ ｐ ｆ ｏａｇ ７０ ３ Ｃ ｉ ） Ｈ ｎｎ ｔｃｎｃ Ｅ ｇ ｅｉ Ｇ ｅａ Ｃ ｒ ， ｙｎ ４１２ ， ｎ ｅ ａ ｎｎ ｎ ｅ ｏ ， ｕ ｈａ
ｐ ｌｎ ｕｌ ｇ ｉ
（ 上接第 ３ ２页）
４ 结论
本文建立了 种型式的抗滑桩杆件有限单元法 ３
参考文献
［ 〕 夏元友， １ 张友良等．黄石市板岩山二中滑坡防治工程 设计 〔１ ｉ．中国地质灾害与Ｐ ５治学报， ９７ Ｖ ｌ ８ １９ ， ． ｏ ．
Ｎｏ ４ Leabharlann 第１卷 第 １ １ 期 ２０ ０ ０年 ３月
中国地质灾害与防治学报 Ｔ ｅ ｉ ｓ Ｊｕｎｌ ｅｌ ｉ ｌ ａｄ ｄ ｎ ｏ ｈ Ｃ ｎ ｅ ｒａ ｏ Ｇ ｏ ｇ ａ Ｈ ｚｒ ａ Ｃ ｔ ｌ ｈｅ ｏ ｆ ｏ ｃ ａ ｎ ｏｒ
Ｖ．． Ｎｏ Ｉ１ １
Ｍ ａ ． ０ ｒ ２ ０ ０
Ａ ｓ ａｔ Ｏ ｔｅ ｉｏ ｃｎｔ ｃｏ ｐａｔｅ ｙａｓ ｔｅ ｈ ｒ ｉ ｒｄｃ ｈ ｗ ａｓｒ ａｄ ｐｏｅ ｂｔ ｃ： ｈ ｂｓ ｆ ｓ ａｔ ｎ ｃｃ ｆ ｅｒ， ａｔｏｓ ｏｕｅ ｔ ｓｕｅ ｉ ｒｖ ｒ ｎ ａ ｓ ｏ ｒ ｉ ｒ ｉ ｏ ｒ ｈ ｕ ｎ ｔ ｏ ｏ ｎ ｍ ｂａｎ ｃｐｃｙ ｐｅｔ ｓ ａｃｏ ｂｒ ｏ ｂ ｃｎｒｌ ｇ ｌ ｇ ｄ ｍ， ｕｉ ｃｐｃｙ ｐ ｓ ｅｒ ｇ ａｉ ｏ ｒ ｅ ｅ ｎｈｒ ｉ ｓｉ ｙ ｔ ｌ ｄｉ ｎ ｍ ｉ ｇｏｔ ｇ ａｉ ａｄ － ｉ ａ ｔ ｆ ｓ ｓ ｄ ａ ｎ ｌ ｏ ｏｉ ｒｌ ｎ ｉ ｅｕ ｒ ｎ ａ ｔ ｎ ｒ ｅ ｓｒ， ｔｅ ｅ ｈｎ ， ａｔｏｓ ｒｄ ｃ ｃｎｒｃ ｏ ｔ ｈ ｎｌ ｏ ｅｅ ｉ ｐｅｓｒ， ｋ ｇ ｈｒ ｕｅ Ｏ ｈ ｏｈｒ ｄ ｔｅ ｈｒ ｉ ｏｕｅ ｔ ｔ ｎ ｏｏ ｙ ｘｒｎ ｒ ｕｅ ｌ ｉ ａｃｏ ｎ ｔ ａ ｈ ｕ ｎ ｔ ｏ ａｉ ｅ ｃ ｇ ｆ ｔ ｇ ｓ ｏ ｎ ｎ ｃ
收稿日期：１９－４０；修回日期：１９－７ ３ ９９０－５ ９９０－ ２
井一作者简介 ：朱正武，男 ，主要从事岩土工程研究．
万方数据
第 １ 期
朱正武等：土层预应力锚杆注浆与张拉施工技术
值的 １０， ０ ２％， Ｉ ５ ７ 铸、 ０％， ％。 ５ １０ １０ 每级加载观 ２ 测时间不能小于规范要求， 对特殊地层或重要建筑物 还应加长观测时间， 以便能较准确 了解锚杆的徐变特 性。 然后再卸荷， 重新加载至锁定荷载进行锁定。 在 张拉时要控制加载速度， 不应超过 ５ ｋ ／ ｉ， ０ ｍｎ 张拉 Ｎ 及稳定观测中要密切注意油压表变化值及千斤顶活 塞伸长值。钢绞线的理论伸长值可由公式求得 ：
计算模型， 编制了相应的计算程序， 并用实际例子验
证了该模型， 杆件有限单元法计算抗滑桩 内力既准确 又方便实用，是有发展前途的计算方法。
巨 １ 吴恒立．推力桩计算方法研究 Ｄ ．土木工程李报， ２ １
１ ９ ， ｏ． ２ ． （ ） ９５ Ｖ ｌ ２ ８
巳 １ 潜家铮 建筑物的抗清德定和清坡分析 ［ ３ Ｍ〕 北京
合作用，将孔内残渣及孔壁清洗干净。 １２ 注浆水灰比 工程设计均要求采用较小水灰 ． 比，多为。４ 以下，以期获得饱满的砂浆和较高的 ．５ 结石强度。 但小水灰比浆体其泵送性差 ， 易堵塞注浆 管。 在土体中不易渗透扩散， 若堵塞注浆管， 会影响 工程质量。 实践证明， 土层锚杆注浆最好采用由稀到 稠的注浆原则， 先采用较大的水灰比（． ． ） ０５－０５ 然 ５ 后减小为。５ ．５ 及至 。４ 以下， ．＾０４， ．５ 使之既能满足 设计要求 ，又能保证施工要求。 １３ 压力注桨与二次势裂注桨 压力注浆 （ ． 本文讨 论的注浆方法为孔底注浆） 是提高锚杆承载力的主要 途径 。 水泥浆体在压力作用下向锚孔周围土体进行渗 透扩散， 利用土体的非绝对均质性 ， 形成结果如图 １ ： 这样 ， 无疑会大大提高锚杆的承载力。 不同的地 层其渗透扩散效果大不相同， 故应根据不同的地层来 选择不同的注浆压力及相应的注浆量。 当地层扩散渗 透效果好， 采用较小的注浆压力（． ． ａ ０５ ８ －０ ＭＰ 和较 大的注浆量 （－ 倍以上的理论注浆量）若注浆量超 ２５ 。 过理论注浆量的 ３５ ． 倍且注浆压力较小时， 应及时查 明附近是否有地下工程， 若没有则应考虑加人惰性材 料或间歇注浆。 当地层渗透扩散效果较差时应采用较
Ｐ一一 犬 、 ｕ 二ｒ ‘ ｇ ｒ“ Ｄ
式中：Ｄ， 锚固体直径 （ｍ） — ｃ ； Ｚ－ 锚杆 自由段 （ ， 非锚固段）长度 （ｍ） ｃ ；
１ ， 锚固体长度 （ ； ｃ ｍ） Ｔ－ 深度 ｚ ， 处单位面积上的极限侧阻力， 即 相应土体的极限抗剪强度 （ ｓ ； ＭＰ ） 由公式可得，决定锚杆抗拔力的主要因素有三 ： 锚固体的直径、 锚固体的长度、 锚固体周围土体的抗 剪强度。 在工程施工中， 因受诸多因素的制约， 锚固 体直径与锚固体长度不可能无休止增大， 提高土体的 抗剪强度就成为提高土层锚杆抗拔力的主要途径， 而 土体抗剪强度的大小取决于客观条件— 土体的物 理力学性质及土体内的正向压力； 主观条件— 灌浆 材料、 滋浆量、 箱浆压力。为有效提高注浆质量 （ 水