轴承的间隙即磨损等，都影响着气隙大小； 从电气性能看，气隙小时，励磁电抗增加，励磁电流小，
功率因数上升，有效匝比减小，电容值增大。但气隙太小， 谐波漏抗大，最大转矩和起动转矩降低，杂散损耗增大， 效率降低，温升增高。
g 0.2 ~ 0.55(mm)
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➢ 定转子槽数的选择 定子槽数增多，可获得较好的磁势电势波形，削弱了
气隙减小时，则 x增m 大，使得匝比减小，电容增大。
③ 主绕组匝数对匝比和电容的影响
主绕组匝数增多时，将使主绕组R1m和 x增m大，从而使
匝比减小，电容增大。
④ 转子电阻 R2m 对匝比和电容值的影响
若转差率不变时，随着 R2减m 小，将使匝比减小，电容值
增大。
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（如下表所示）
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➢电磁方案的调整
具体选择 还A须B考g 虑绝缘等级、导电和导磁材料性能、
极数、功率、冷却方式及性能要求等。 小功率单相异步电动机电磁负荷的选用范围如下表所示
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➢ 主要尺寸比 L1 0.7 ~ 1.1
Di1
大，则电机较细长， 小则 电机较粗长。 较大有以下优点： ① 节省用铜量。因为大，定子内径和极距较小，线圈的跨
大功率等级：0.55、0.75、1.1、1.5、2.2、3.0、 3.7(KW)
中心高：45、50、56、63、71、80、90、100、112、
➢
132(mm) 主要尺寸与电磁负荷
Di21L1
i
6.1KE 108
KBKdpm cos
n1
PN A Bg
CA
n1
PN A Bg
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① A和 B一g 定时，电机体积随 P增N 加而增加，随 增n1高而减小
③ 绕组用铜量、铜耗及温升增加，效率下降； ④ 使漏抗增大，导致最大转矩和启动转矩降低； ⑤ 定子绕组每相串联匝数增加，磁化电流减小，功率因数提
高。
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一A定， 较B高g 时产生下述影响： ➢ 主要尺寸随 B增g 大而减小，节省了材料； ➢ 铁心中磁密增高，铁耗增加，效率下降； ➢ 激磁电流增大，功率因数降低； ➢ 漏抗减小，起动电流增大； ➢ 振动和噪声加大。
谐波磁场，使附加损耗和附加转矩下降。漏抗减小，最大 转矩和起动转矩增加，功率因数和效率略有增加。
绕组分散，散热条件好，但槽绝缘材料和工时增加，槽 利用率降低，对冲模的制造和使用也不利。单相异步电动 机目前经常采用的定子槽数如下表所示
转子槽数应与定子槽数有恰当的配合，即定转子槽配合， 若槽配合不当，可引起附加转矩，附加损耗、振动和噪声 等问题。
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① 为了减小振动和噪声
Q1 Q2 1, 2, ( p 1)，（p 2）
② 为了避免机械特性上的凹点
Q1 Q2 p
③ 为了避免机械特性上的死点
Q1 Q2 mp或mpk
④ 满足
Q1 Q2
Q1 Q2 整数
常用的槽配合 如右表所示
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➢ 有效匝比与电容的选择
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➢ 有效匝比与电容的选择
第八章 单相异步电动机的设计
依据国家有关标准和用户要求，设计出性能好、体积 小、结构简单、运行可靠的单相异步电动机产品。
额定数据 PN 主要性能指标
U
N、cfoNs
nN
、Tm、Tst、Ist
➢ 系列电机
小功率等级：4、8、15、25、40、60、90、120、 180、
250、370、550、750(KW)
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② 在 A B一g 定时， D决i21L定1 了电机的额定转矩大小； ③ 对于转矩相同的电机，A B越g 高，电机尺寸越小，材料越省。
但过高的 将引A 起Bg 电机过热和性能变差。
➢ 电磁负荷
一定Bg， 较高A时，有下述影响： ① 主要尺寸随 A增大而减小，材料消耗减少；
② 由于Bg一定，随着铁心材料的减少， 铁耗下降；
心高的关系见下表所示
确D定1 后，增大 就可Di1增大电磁功率，但是定子轭部饱和
程度上升，定子铁耗增加， 降低 。cos
2极
D
Di1 D1
0.52
~
0.56(多为0.53)
4极
D
Di1 D1
0.54
~
0.63(多为0.60)
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➢ 空气隙的确Байду номын сангаас 从结构上看，气隙最小值决定于定子内径大小、轴径
和轴承间的长度； 从工艺上看，零部件加工的同心度、椭圆度及转配偏心、
距较短； ② 效率提高。因为端部缩短，铜耗减小； ③ 端部漏抗小，最大转矩和起动转矩变大。
较大有以下缺点
① 铁心较长，铁心冲片数增加，费工时； ② 电机细长，散热条件变坏； ③ 为避免扫膛，须增加转子刚度。
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➢ 定子铁心内外径比
中心高
H 0.62D1 (1.0 ~ 3.5)
我国单相异步电动机采用的定子铁心外径标准及其与中
① 磁路饱和程度对匝比和电容的影响
气隙一定，磁路饱和程度下降，则 x增m 大， R增f 大，
减小，x f匝比减小， 减小，x电c 容增大， 也随之减Uc小。因
此，单相电容运转异步电动机往往磁路设计的不太饱和， 使得匝比较小，电容较大。反之，若磁路饱和程度增高时， 则匝比增大，电容减小。
② 气隙对匝比和电容的影响