与 lgAB呈线形关系
在R（1.21.5）Rm下，与全回流分配。相同
结论：可用操作回流比下的物料分配，采用
Fenske方程计算Nm。
精品课件
简捷计算法步骤：
用摩尔量、体积 量量 表、 示重 ：
Nmlg（[w dl） gAA （Bw d） B]
（3—11）
不用对数表示：
（ w d） AAN Bm （ 精品w d课） 件B （ 3— 1） 2
Fenske方程说明：
1. 全凝器(x， A xB） D为其液相产品浓度 分凝器(x， A xB） D为其汽相产品浓度
精品课件
i：轻关键组分，表示：LK，下 标：l
j：重关 键组分，表示：HK， 下标：h
精品课件
精馏塔的任务： LK尽量多的进入塔 顶馏出液； HK尽量多的进入塔 釜釜液。
精品课件
对于精馏中的非关键组分：
设 ih 为非关键组分i对HK的相对挥 发度。
若：i h l h :
— i为轻组分，表示：LNK
◆只有无LNK，且 l h较大，塔顶可采出纯LK； 只有无HNK，且 l h较大，塔釜可采出纯HK。
精品课件
3. 关键组分的指定方法 ◆指定回收率 Dl；W h ◆指定控制量
xD l或 xD h ； x W h 或 x W l
注意：同一组分，规定 了一端的回收率，另一 端的量已确定。不能重 复！
精品课件
例3—4 分离烃类混合物 例3—1 求出Rm=1.306；
例3—2求出Nm=6.805和物料衡算表 本题求N，进料位置 解：1.求R R=1.25Rm=1.634
2.求 N 采用 Erbar and Maddox 关联图
R 0.62 Rm 0.566
R1
Rm 1
查图：N m N
0.47
精品课件
设塔顶采用全凝器（板序由上向下）：
从 n1 开始：
由 1 ） （： y yB A ） 1 （ （ A） （ 1 Bx xB A ） 1 （ x xB A ） D
将（2）代入：（ 又由（1）：（ yA
yB
xA xB ）2
）（D （AB）（A2B）xx（1BA ）yy2BA
）2
又将（2）代入：（
返回
3.1.4 实际回流比、理论板数、进料位置
一、实际回流比R
由操作费、设备费确定
由经验取：
R=（1.1～1.5）Rm 二、理论板数
1. Gilliand图和拟合形式
图3-12
NNm N1
—RR R1m（ Nm， N包括釜
由 Rm、 R精、 品课N 件mN
用Gilliand图简便、但不准确，回归的经验式为：
2.对非关键组分
精馏段：HNK迅速消失；
LNK以接近于常数浓度在进料板
以上各
板中出现，接近顶部急剧增加，
在出料
液中达到最高。
提馏段：LNK迅速消失；
上几
HNK在再沸器中浓度最高，从釜向 精品课件
3.关键组分
变化复杂
▼ 若无LNK时：HK分别在二段出现两个最高点， LK表现象LNK。
▼ 若无HNK时：LK分别在二段出现两个最高点， HK表现象HNK。
精品课件
4. 关键组分的指定原则 由工艺要求决定
例：ABCD（按挥发度依次减少排列）混合物 分离
◆工艺要求按AB与CD分开： 则：B为LK；C为HK
◆工艺要求先分出A：
则：A为LK；B为HK
精品课件
多组分精馏过程的复杂性
①求解方法 二组分精馏：无需试差 多组分精馏：反复试差求解 ②摩尔流率 二元精馏：在进料板处液体组成有突变， 各板的摩尔流率基本为常数 多组分精馏：液、汽流量有一定的变化， 但液汽比接近于常数
Rm
1.306
3.1.3 最少理论板数和组分分配
1.最少理论板数
R 时 N ， N m
意义：◆操作前的准备工作
◆ 测出 N m
特点：★F=D=W=0 ★ L=V；L/V=1
★操作线方程： yn1,i xn,i
★板效率 最高精品课件
采用Fenske方程求最少理论板数，推导如下：
设A、B分别表示二个 ，不 板同 序组 由分 上
iirrxi,F 1q
(33b)
式中： i r —— i 对基准组分 r 的相对挥发度
取基准：① 最难挥发的组分（最重的组分）
② HK
( xi,D数)m，——最小(x回i,D 流)m 比 操x作i,D 下，i 的摩尔分
q ——进料状态参数
——方程的根，为多根方程，取 l r hr
误差：10～20精%品课件
AB（xyA A） （xyB B） （yyB A） （xxB A）
对于第 n块板(：yA yB ）n （ AB）（n xA xB ）n (1)
又 yn 1 ,A x n ,Ayn 1 ,B x n ,B(全回流
\（
x x
A B
）n
（
y y
A B
）n1
（2）
用（1）、（2）式推导Fenske方程：
\ N 14.（5 包括釜）
设再沸器效率 100 %，塔中实际塔板数：
N
1
13 .5 0.75
18（块）
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三、确定进料位置
lg（[ 采用：nm
d f
）（l
f d
lg l h
）h
]
3.6
已知：N m N
0.47
故： Nm N
nm n
\
n
3.6 0.47
7.7
塔中实际
精馏段实际 7.7板 07： ..77510块
Rm解法：
1. 在 [lr,hr]中设 b 式 试差确 定 2. 将代入 a式Rm
注意：若LK、HK挥发度不相邻，可在
l r , hr之间试差出几个 ，解出
几个Rm，最后取平均值。
例3—1 计算最小回流比
已知：xi,F,xi,D ,q1.0
解：由（3—3b）试差 1.325
返回
将
1.325代入（3—3a）得 精品课件
y y
A B
）2
（
AB）（2
yA yB
）3
\
（
x x
A B
）D
（
AB）（1
AB）（2
y y
A B
）3
精品课件
以次类推：
（
xA xB
）D
（ AB）（1 AB）2 L（
AB）N （1
AB）N（
xA xB
）W
取（ AB）均 N（ AB）（1 AB）2L（ AB）N（1 AB）N
— —代入式中
板为18块
\进料位置为从下第向 8块上（数不包括再沸
或从上向下1数 1块第
精品课件
四、不同回流比下物料分配的比较
不同回流比物料分配如图（3—14）
对于操作情况，R=(1.2～2)Rm,由Fenske

方程：
[l对gxx全AA回,,WD流情N况m] lgABlgxxBB,,WD
lg xA,D xA,W
▼有LNK、HNK，且都不同时出现在顶、釜时：
LK在精馏段出现一个最大值，然后降到所规 定的浓度；
HK在提馏段出现一个最大值，然后降到所规
的浓度。
精品课件
返回
二、设计计算多组分精馏过程特性
1. xD i , xW物j料衡算确定顶确釜定浓后度，顶釜浓度未确定
二种方法： ★清晰分割法 假设LNK全部从塔顶采出； 假设HNK全部从塔釜采出。
只有HK，LK，HNK情况
精品课件
浓 度 分 布
只有LK，HK，LNK 精品课件
精品课件
多组分精馏浓度分布
关键组分浓度分布往往有极大值
非关键组分通常是非分配组分
LNK和HNK分别在进料板上下形成几乎恒浓 的区域
全部组分均存在于进料板上
精品课件
1.进料板附近各组分浓度变化较大，原因是 引入的组分包含全部组成。
精品课件
二组分精馏 流量、温度、 浓度分布
精品课件
二元精馏
温度分布：在塔顶塔底处变化较慢，其它 位置变化较快；多元精馏此情形不明显， 在接近塔顶、塔底和进料处变化较快，且 全塔温差变大。 浓度分布：在精馏段、提馏段中部变化明 显，塔顶、塔底附近变化较慢，其它位置 变化较快。
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苯、甲苯、异丙苯精馏 塔内汽液流量分布
2. 求出N的 m数，包括塔釜 二、 级分 。凝 3. 公式A由 、B导出，可用于二 元元和多
二元B A： 为 为挥 挥发 发性 性小 大； 的 的 多组 组 元分 分 B A： 为 为H LKK
4. （AB） 均的一般计算
AB（AB） 顶 （AB） 釜
5 .若 或；AB分 3（ ， AB） 精离 顶 （ 品课件x x 式 AB A B） ） 釜 （ D 、 要 (x x AB A B） 中 ） 进 W ， 求 N m （ .
精品课件
多元精馏的流量分布：
影响L、V的几个因素： 1）摩尔汽化潜热变化使沿塔向上的摩尔流率 有增加的趋势； 2）蒸汽上升中需被冷却，导致向上流量增加；
3）液体向下流动须被加热，将导致向下流量 的增加。
精品课件
塔内流量变化是上三因素的总效应，在很 大程度上，这些因素相互抵消。因此，恒摩尔 流假定有其实用性。
★非清晰分割法
在。
各组分在顶、釜都有可能存
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3.1.2 最小回流比
R Rm 时N ， 塔中出现恒浓
恒浓区——精馏塔中全部浓度不变的区域
1. Rm 时，恒浓区出现的情况
二元精馏：
e y
恒浓区
Rm
xDye ye xe