飞剪机构设计说明书一设计内容1.根据工艺要求制定机构方案,定性比较各方案的优劣；2.设计出满足工艺要求的机构尺寸及上、下剪刃的位置尺寸；3.根据最终设计结果按比例绘制机构运动简图及上、下剪刃的轨迹；4.进行机构的运动及力分析，检验上、下剪刃的速度相对误差、拉钢系数是否满足要求，并求出曲柄上的平衡力矩Mb。
二工作原理及要求如上图所示，摆式飞剪由四杆机构ABCD构成。
上剪刃E装在连杆BC上，下剪刃F装在摇杆CD上。
当曲柄AB等速转动时，将厚度为Db速度为Vt的运动中的钢材剪成定尺（长度）为L的成品。
飞剪机运动要求：1 曲柄转一圈对钢材剪切一次；2 剪切时，上、下剪刃速度相对误差小于其许用值：ΔV刀=|VEt-VFt|/(VEt+VFt)<=[ ε]=0.053 剪切时，上下剪刃应与钢材运动同步。
一般希望剪刃速度略大于钢材运动速度，即拉钢系数δ>1：V刀=(VEt+VFt)/2;δ= V刀/Vt=[ δ]=1.01~1.054 能调节钢材的剪切长度L三原始数据工艺参数剪切力F=10T=98kN;支座A距辊道面高约为h=250mm刀刃生命量Δh=5mm钢板厚度Δb=1mm机构设计参数按定尺L=1m给出机构的行程速比系数k、远极位传动角γ2、摇杆摆角ψ如下表所示。
四机构型综合机构型综合的方法及一般原则（1）固定一个构件为机架，可得到一个全铰链机构。
（2）可用移动副直接代替转动副而得到带有移动副的机构。
（3）具有两个转动副的一个构件可变换成一个高副。
（4）最简单机构原则。
首先采用最简单的运动链进行机构综合，不满足要求时才采用较复杂的运动链。
（5）最低级别机构原则。
采用多元连杆为机架一般不容易得到高级别机构。
（6）不出现无功能结构原则。
（7）最低成本原则。
加式易难及加工成本按如下顺序递增：转动副：移动副：高副。
（8）最符合工艺要求原则。
工艺对机构的动作要求：（1）为完成剪切，上下剪刃应完成相对分合运动；（2）为剪切运动中的钢材，上下剪刃在完成相对分合运动的同时还应有沿钢材方向的运动；（3）根据以上要求可知，上、下剪刃运动轨迹之一应为封闭曲线（如图a、b、c、d 所示）。
图d上、下刀刃的运动轨迹均为非封闭曲线，使得飞剪在空行程中沿钢材的逆运动方向剪切，这是不允许的。
三种方案的比较本计算方案我的方案小组内其它方案运动链图机构简图刀刃轨迹优点1．采用四杆机构，结构紧凑，运动形式较简单.2．全部采用转动副，加工容易，成本也比较低。
3．通过机构尺寸，容易实现不同定尺的加工任务。
1．因为下刀刃运动形式简单，容易调整上下刀刃的水平速度误差。
2．机构可变尺寸多，可以调节多种定尺加式方式。
1．采用四杆机构，结构和运动形式比较简单。
2．上下刀刃配合较好，适合加工固定尺寸钢板。
缺点1.采用六杆机构，结构比较复杂。
2.采用了较多的移动副，增加了加工难度和制造成本。
而且本机构占用空间比较大。
1．不方便改变定尺长度。
2．移动副的构件较大，克服摩擦力的能量损失大，效率不高注意：机构简图尺寸可能不符合实际情况。
五机构的尺寸设计下面列出参照《机械原理》和设计指导书的方法，用Matlab计算尺寸的过程。
（“%”之中的为注释）%%%%%%%%%设计参数初始赋值%%%%%%%%k=1.2 %%%k表示行程数比系数%%%%%gama2=68*pi/180 %%%gama2表示γ2%%%%fai=22*pi/180 %%%%fai表示Ψ%%%%%%%%aerf4=15*pi/180 %%%%aerf4表示α4，以后aerf均表示α%%%%k1=1.2 %%%k1为曲柄销B点的速度与刀刃平均速度之比,此处初值任取1左右%%%%vt=2segema=1.04 %%%segema表示拉钢系数%%%%%L=1h=0.25detah=0.005 %%%detah表示刀刃重合量%%%%%%detab=0.001 %%%detab表示钢板厚度%%%%%%%fc=98000 %%%表示剪切力%%%%%%%%%%% %%%%%%%%%%计算相对尺寸%%%%%%%%%%%%%%%seta=pi*(k-1)/(k+1)gama1=fai+gama2-setaseta0=atan((sin(gama2)*sin(seta))/(sin(gama1)-sin(gama2)*cos(seta)))A=cos(seta+seta0)*sin(gama2+seta0)B=sin(gama2)+sin(seta0)*cos(gama1+seta+seta0)N=2*sin(gama2)*cos(seta+seta0)a0=(A-B)/Nb0=(A+B)/Nc0=sin(seta0)/sin(gama2)d0=1//////////////////////////////计算结果////////////////////////////////seta =0.2856gama1 =1.2852seta0 =1.3094A =-0.0146B =-0.0061N =-0.0450a0 =0.1897b0 =0.4590c0 =1.0419d0 =1%%%%%%%%%%计算绝对尺寸%%%%%%%%%%%%%%t=L/vtw1=2*pi/t%%%计算曲柄转速%%%a=k1*segema*L/(2*pi)%%%其中k1=Vb-V刀,利用B点的速度与k1,V刀的关系计算a%%% ul=a/a0b=ul*b0c=ul*c0d=ul/////////////////////////////////计算结果//////////////////////////// t =0.5000T =0.5000w1 =12.5664a =0.1986ul =1.0471b =0.4806c =1.0909d =1.0471%%%%%%%%刀刃位置确定%%%%%%%%%%%%%%%%f=d*cos(aerf4)-he=((f-detah)^2+(d-a)^2-2*(f-detah)*(d-a)*cos(aerf4))^0.5detaaerf=acos((c^2+(d-a)^2-b^2)/(2*c*(d-a)))aerf3=aerf4+detaaerfLce=(c^2+(f-detah)^2-2*c*(f-detah)*cos(aerf3))^0.5Lcf=(c^2+f^2-2*c*f*cos(aerf3))^0.5aerf2=acos((b^2+e^2-Lce^2)/(2*b*e))Lcef=(Lce+Lcf)/2aerf2x=acos((b^2+e^2-Lcef^2)/(2*b*e))%%%aerf2x即表示计算重新得到的α2%%% aerf3x=acos((c^2+f^2-Lcef^2)/(2*c*f))%%%aerf3x即表示计算重新得到的α3%%% //////////////////////////////计算结果//////////////////////////////f =0.7614e =0.2285detaaerf =0.4347aerf3 =0.6965Lce =0.7045Lcf =0.7039aerf2 =2.8977Lcef =0.7042aerf2x =2.8904aerf3x =0.6969%%%%%%%%%%剪切角fai01的确定%%%%%%%%%Jbec=acos((e^2+Lcef^2-b^2)/(2*e*Lcef))%%%Jbec表示角BEC%%% Jdec=acos((f^2+Lcef^2-c^2)/(2*f*Lcef))%%%Jdec表示角DEC%%%cegama=Jbec+JdecLbd=(e^2+f^2-2*e*f*cos(cegama))^0.5Jdab=acos((a^2+d^2-Lbd^2)/(2*a*d))fai01=aerf4-Jdab%%%Jdad表示角DAD%%%//////////////////////////////计算结果/////////////////////////////Jbec =0.1704Jdec =1.6778cegama =1.8483Lbd =0.8528Jdab =0.1886fai01 =0.0732%%%%%%%调整上下刀刃水平速度误差%%%%%%%%%%%%%%%计算九个理论点的程序也是如下代码改编过来的%%%l=(a^2+d^2-2*a*d*cos(fai01-aerf4))^0.5fai00=atan((d*sin(aerf4)-a*sin(fai01))/(d*cos(aerf4)-a*cos(fai01)))fai3=fai00-acos((b^2-l^2-c^2)/(2*l*c))%%%按正切函数求角度时，应根据函数中分子分母的正负号判断所在象限后决定%%%fai2=atan((l*sin(fai00)+c*sin(fai3))/(l*cos(fai00)+c*cos(fai3)))faie=atan((e*sin(fai2+aerf2x)-b*sin(fai2))/(e*cos(fai2+aerf2x)-b*cos(fai2)))if(faie<0) %%%对faie取值的选取%%%faie=pi+faieenddetafaie=faie-pi/2aerf4x=aerf4-detafaie%%%aerf4x,aerf01x,fai2x,fai3x均为调整后的值%%%fai01x=fai01-detafaiefai2x=fai2-detafaiefai3x=fai3-detafaie////////////////////////////////计算结果//////////////////////////////////l =0.8528fai00 =0.3055fai3 =-2.3999fai2 =-1.5523faie =1.5086detafaie =-0.0622aerf4x =0.3240fai01x =0.1354fai2x =-1.4901-2.3377%%%%%%%%调整刀刃与钢材运动速度同步%%%%%%%%%w2=(-a*w1*sin(fai01x-fai3x))/(b*sin(fai2x-fai3x))w3=(a*w1*sin(fai01x-fai2x))/(c*sin(fai3x-fai2x))vet=a*w1*cos(fai01x)+e*w2*cos(fai2x+aerf2x)vft=f*w3*cos(fai3x-aerf3x)vd=(vet+vft)/2k1x=a*w1/vd%%%k1x为同步后的值%%%ax=k1x*segema*L/(2*pi)%%%ax和下面的bx,cx,dx,ex,fx均为满足给定设计要求的机构尺寸%%% ux=ax/abx=b*uxcx=c*uxdx=d*uxex=e*uxfx=f*ux%%%%%%%%%%剪切角为fai01x%%%%%%%%%%///////////////////////////////结果/////////////////////////////w2 =-4.2934w3 =-3.0472vet =2.3068vft =2.3068vd =2.3068k1x =1.0820ax =0.1791ux =0.9017bx =0.43330.9837dx =0.9441ex =0.2060fx =0.686六机构平衡力矩的计算(仍然接上面程序)%%%%%%%%%计算平衡力矩%%%%%fai1x=fai01xvex=-ax*w1*sin(fai1x)-ex*w2*sin(fai2x+aerf2x) vfx=-fx*w3*sin(fai3x-aerf3x)Mb=fc*(vex-vfx)/w1/////////////////////////////////////计算结果///////////////////////////// fai1x =0.1354vex =0.5679vfx =-0.2235Mb =6.1714e+003%%%%机械校验%%%%xe=ax*cos(fai1x)+ex*cos(fai2x+aerf2x)xf=dx*cos(aerf4x)+fx*cos(fai3x-aerf3x)ye=ax*sin(fai1x)+ex*sin(fai2x+aerf2x)yf=dx*sin(aerf4x)+fx*sin(fai3x-aerf3x)detax=abs(xe-xf)/(xe+xf)detay=abs(ye-yf)/(ye+yf)vet1=ax*w1*cos(fai1x)+ex*w2*cos(fai2x+aerf2x)vft1=fx*w3*cos(fai3x-aerf3x)vd1=(vet1+vft1)/2segema1=vd1/vtsegemadetavd=abs(vet1-vft1)/(vet1+vft1)/////////////////////////////////计算结果///////////////////////////xe =0.2124xf =0.2124ye =0.2272yf =0.2272detax =5.2270e-016detay =8.5506e-016vet1 =2.0800vft1 =2.0800vd1 =2.0800segema1 =1.0400segema =1.0400detavd =根据计算结果,利用PRO/E建模,进行仿真后得到的图像:E点与F点的运动学仿真.由上图可以看出，上下刀刃共速时，即是飞剪工作位置点。