一、框架梁柱线刚度初估梁柱截面尺寸：⑴、梁：493010104254103010604.2500250121,500250·1093.4780010373.1108.2,10373.165030012122300,2173273121(,650,65097512181(,7800mm I mm mm h b mmN l EI i C mm I I mmb mm ～　h ～b mm h mm mm ～l ～h mm l b ⨯=⨯⨯=⨯=⨯⨯=⨯⨯⨯==⨯=⨯⨯⨯=========次梁取级，混凝土用取）取）⑵、柱：混凝土用30C 级按层高确定截面尺寸：底层取mm H 71006504506000=++=，mmN i mmmm h b mm mm ～H ～b c ·10896.15400/100.3800121800800,355473201151(1144⨯=⨯⨯⨯=⨯=⨯==取）底层mm N i c ·10442.17100/100.38001211144⨯=⨯⨯⨯=取梁的线刚度值为基准值1，则柱为：846.3，底层柱为：925.2，见下图2：双向板板厚：mm h mm l ～h 100,785.975040(===取） 1、恒荷载计算：（标准值）⑴、屋面恒载：屋10 3.44 KN/ m 2 100厚现浇混凝土屋面板 0.1×25=2.5 KN/ m 2 10厚水泥砂浆抹灰 0.01×20=0.2 KN/ m 2 合计： 6.14 KN/ m 2⑵、楼面恒载：楼10 0.7 KN/ m 2 结合层一道100厚现浇混凝土屋面板 0.1×25=2.5 KN/ m 2 10厚水泥砂浆抹灰 0.01×20=0.2 KN/ m 2 合计： 3.4 KN/ m 2⑶、梁自重：主梁mm mm h b 650300⨯=⨯主梁自重 25×0.3×(0.65-0.1)=4.125 KN/m 10厚水泥砂浆抹灰 0.01×(0.65-0.1+0.3) ×2×20=0.34KN/m合计： 4.465 KN/m 次梁自重 25×0.25×（0.5-0.1 ）＝2.5 KN/m 10厚水泥砂浆抹灰 0.01×（0.5-0.1+0.25）×2×20＝0.26KN/m 合计： 2.76KN/m⑷、柱自重：mm mm h b 800800⨯=⨯柱自重 25×0.8×0.8＝16KN/m10厚水泥砂浆抹灰 0.01×0.8×4×20＝0.64KN/m合计： 16.64KN/m⑸、外墙自重：粉煤灰轻渣空心砌块：自重取8.0 KN/ m 3标准层 8×0.2×（5.4-0.65）＝7.6KN/m水刷石外墙面 5.4×0.5＝2.7KN/m 水泥粉刷内墙面 （5.4-0.65）×0.36＝1.71KN/m 合计： 12.01KN/m 底层 8×0.2×（7.1-0.65）＝10.32KN/m 水刷石外墙面 6.0×0.5＝3.0 KN/m 水泥粉刷内墙面 （6.0-0.65）×0.36＝1.926 KN/m 合计： 15.246 KN/m⑹、内墙自重：(同外墙)标准层 8×0.2×（5.4-0.65）＝7.6 KN/m 水泥粉刷墙面 （5.4-0.65）×2×0.36＝3.42 KN/m合计： 11.02 KN/m 底层 8×0.2×（6-0.65）＝8.56 KN/m 水泥粉刷墙面 （6-0.65）×2×0.36＝3.852 KN/m 合计： 12.412 KN/m 2、恒载作用下框架受力分析：板传到次梁以及次梁传到主梁的荷载按三角形和梯形进行传递，计算时折算为均布荷载。

框架计算单元受力见下图3：⑴、H ～J 、 J ～K 、 K ～L 轴线间受荷相同，取H ～J 跨计算：屋面板传荷载：6.14×1.95×85×2＝14.97KN/m5×2＝8.29KN/m楼面板传荷载：3.4×1.95×85×2+2.76）×3.9×2＝138.26KN次梁传荷：屋面次梁：（6.14×1.95×85×2+2.76）×3.9×2＝86.17KN楼面次梁：（3.4×1.95×8屋面梁：恒载＝均布荷载+集中力⑵、G～H跨：屋面板传荷载：梯形部分：6.14×1.95×（1-2×0.412 +0.413）×2＝17.54KN/m5＝11.51KN/m三角形部分：2×1.5×6.14×85+6.14×1.5×（1-2×0.3852+ 次梁传荷：2×3.9×[2.76+6.14×1.95×80.3853）]＝134.54 KN楼面板传荷载：梯形部分：3.4×1.95×（1-2×0.412 +0.413）×2＝9.71KN/m三角形部分：2×1.5×3.4×85＝6.38KN/m次梁传荷：2×3.9×[2.76+3.4×1.95×85+3.4×1.5×（1-2×0.3852+0.3853）]＝84.11 KN⑶、G 轴柱纵向集中荷载的计算：顶层柱：天沟自重：25×[0.6+(0.2-0.08)] ×0.08+(0.6+0.2) ×(0.5+0.36)=2.13KN/m顶层柱恒载＝2.13×7.8+4.465×7.8+2×1.95×6.14×85×3.9+2.76×4.8+4.8×[6.14×1.95×（1-2×0.412 +0.413）×2]=207.28KN标准层柱恒载＝4.465×7.8+2×1.95×3.9×3.4×85+2.76×4.8+2×3.4×1.95×（1-2×0.412 +0.413）×4.8+12.01×7.2＝213.5KN⑷、H 轴柱纵向集中荷载的计算：顶层柱恒载＝4.465×7.8+2×6.14×1.95×85×3.9+2×6.14×1.5×（1-2×0.3852 +0.3853）×3.9+2.76×3.9+2×85×6.14×1.95×3.9+2.76×3+2×1.5×85×6.14＝236.79 KN标准层柱恒载＝4.465×7.8+2×3.4×1.95×85×3.9×2+2×3.4×1.5×（1-2×0.3852 +0.3853）×3.9+2.76×（3.9+3）+2×1.5×85×3.4＝147.96 KN⑸、J 、K 轴柱纵向集中荷载的计算：顶层柱恒载＝4.465×7.8+7.8×2×85×6.14×1.95+7.8×2.76+2×7.8×85×6.14×1.95＝289.83 KN标准层恒载＝4.465×7.8+7.8×2×85×3.4×1.95×2+7.8×2.76＝185.64KN⑹、K 轴柱纵向集中荷载的计算：顶层柱恒载＝7.8×4.465+3.9×2.76+2×7.8×85×6.14×1.95＝162.33 KN 标准层柱恒载＝7.8×4.465+3.9×2.76+2×7.8×85×3.4×1.95＝110.23 KN3、恒载作用下的梁端弯矩计算：用叠加法计算梁的固端弯矩，计算结果见下表1 ：表1.恒载作用下叠加法计算梁固端弯矩计算结果4、根据梁、柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数，用弯矩二次分配法计算框架内力（传递系数为1/2），见下图4所示。

5、恒载作用下梁端负弯矩调幅及内力计算：竖向荷载作用下考虑梁端塑性变形内力重分布，对梁端负弯矩进行调幅，现浇框架调幅系数取0.8。

⑴、顶层：KN·左边跨：M左=-148.44mKN·，M右=239.48mKN·调幅值：M左＝-148.44×0.8＝-118.75mM右＝239.48×0.8＝191.58 mKN·根据平衡条件得调幅后梁端剪力及跨中弯矩分别是：7.8 V左+191.58=118.75+17.54×4.8×5.4+11.51×3×1.5+134.54×3V左=107.34 KN V右=-145.95 KNM中=107.34×3.9-118.75-17.54×3.9×1.95=166.48 mKN·KN·第二跨：M左＝-216.21×0.8＝-172.97 mM右＝209.58×0.8＝167.66 mKN·V左＝128.19 KN V右＝-126.83 KN M中＝213.14mKN·KN·第三跨：M左＝-210.47×0.8＝-168.38 mM右＝214.41×0.8＝171.53 mKN·V左＝127.11KN V右＝-127.92 KN M中＝213.5 mKN·KN·右边跨：M左＝-228.69×0.8＝-182.95mM右＝173.03×0.8＝138.42 mKN·V左＝133.22 KN V右＝-121.80 KN M中＝222.77mKN·⑵、三层：KN·左边跨：M左＝-105.37×0.8＝-84.30mM右＝141.54×0.8＝113.23mKN·V左＝64.59 KN V右＝-85.27 KN M中＝93.76mKN·KN·第二跨：M左＝-127.00×0.8＝-101.60mM右＝125.57×0.8＝100.46 mKN·V左＝75.56 KN V右＝-75.27 KN M中＝130.05 mKN·KN·第三跨：M左＝-126.00×0.8＝-100.8 mM右＝126.8×0.8＝101.44 mKN·V左＝75.33 KN V右＝-75.50KN M中＝129.96mKN·KN·右边跨：M左＝-132.45×0.8＝-105.96mM右＝124.38×0.8＝99.50mKN·V左＝76.24 KN V右＝-74.59 KN M中＝110.35mKN·⑶、二层：KN·左边跨：M左＝-100.17×0.8＝80.14 mM右＝141.24×0.8＝112.99mKN·V左＝64.09 KN V右＝-85.77 KN M中＝95.97mKN·KN·第二跨：M左＝-127.30×0.8＝-101.84 mM右＝126.32×0.8＝101.06mKN·V左＝75.52KN V右＝-75.32 KN M中＝129.63 mKN·KN·第三跨：M左＝-132.50×0.8＝106.00 mM右＝126.80×0.8＝101.44mKN·V左＝76.00KN V右＝-74.83 KN M中＝127.36 mKN·KN·右边跨：M左＝-132.45×0.8＝-105.96mM右＝118.35×0.8＝94.68 mKN·V左＝76.86KN V右＝-73.97 KN M中＝130.76 mKN·⑷、底层：KN·左边跨：M左＝-95.56×0.8＝-76.45 mM右＝141.79×0.8＝113.43 mKN·V左＝63.57 KN V右＝-87.28 KN M中＝97.63mKN·KN·第二跨：M左＝-127.81×0.8＝-102.25 mM右＝126.46×0.8＝101.17 mKN·V左＝75.55KN V右＝-75.28 KN M中＝129.37 mKN·KN·第三跨：M左＝-133.19×0.8＝-106.55mM右＝126.98×0.8＝101.58 mKN·V左＝76.05KN V右＝-74.78 KN M中＝127.02mKN·KN·右边跨：M左＝-133.14×0.8＝-106.51 mM右＝113.38×0.8＝90.70mKN·V左＝77.44 KN V右＝-73.39 KN M中＝132.48mKN·6、根据以上计算结果作出恒载作用下框架的内力图，见下图5、6、7：图8. 活载作用下框架受力及板传荷载示意图计算时采用分层法，除底层柱外，其他各层柱线刚度乘以0.9的折减系数，相应的传递系数取31。