XX大桥主桥上部结构施工组织设计第一章工程概况XX大桥横跨XX及老邮兴公路，大桥全长574.64m，引桥全宽26.5m，主桥全宽29.3m，净宽均为2×净－10.75m，设计荷载为公路－I级。

主桥采用82.7m上下行分离、下承式钢管凝土系杆拱桥,计算跨径为80.6m,拱轴线为二次抛物线，夭跨比为1/5，夭高f=16.12m。

桥面系采用纵横梁体系，纵铺桥面板。

系杆拱桥机横坡由横梁的变化高度实现，桥面纵坡由中横梁安装的不同抬高值实现。

拱肋单幅桥为双肋，拱肋截面为两根直径φ850mm的钢管各缀板组成的哑铃型钢管混凝土截面，哑铃截面高190cm，钢管及连接缀板厚14mm，钢管及缀板内填充微膨胀C40混凝土，两根拱肋间距1301cm。

风撑单幅桥双肋间设置五道一字型风撑，截面为直径φ850mm的钢管截面，钢管厚14 mm，钢管内不填充混凝土。

系杆系杆为预应力混凝土结构，箱梁截面，梁高1.8m，宽1.4m，顶板、底板、腹板均30cm，于拱脚处渐变为2.4×1.4m的矩形实心截面，上缘配置6×8φ15.2预应力钢铰线，下缘配置6×12φ15.2预应力钢铰线。

横梁单幅桥设置15道中横梁和两道端横梁。

中横梁为预应力混凝土T梁结构，高106.8～130cm，腹板50cm，顶板宽90cm，配置4×7φ15.2预应力钢铰线。

端横梁为预应力箱形结构，高156.8c m～180cm，宽130cm，配置4×9φ15.2预应力钢铰线。

桥面板桥面板采用高30c m、宽100c m、120cm的钢筋混凝土空心板，桥面板架设完成后现浇中横梁顶湿接头，形成整体桥面板。

吊杆边吊杆自由长度较短，为了保证结构的安全，采用PES5－109成品钢丝索；其余采用PES5－91成品钢丝索，均外包PE。

第二章施工组织一、项目部及工地试验室我处在XX南桥位西侧搭设30间活动房屋作为现场分项目部，2间活动房作试验室。

现场项目部拟派国家贰级项目经理、工程师XX同志任施工处主任，XX 任施工处副主任，委派高级工程师XX担任技术顾问，工程师XX为技术负责。

施工处设主任室、工程部和综合办公室，形成“科学、高效、廉政”的指挥中心，在项目经理部的统一领导下开展工作。

二、队伍投入根据主桥的施工特点，拟投入几个专业作业队进行施工起重作业队（30人）由XX和XX负责，负责主桥的钢管桩打入与支架的搭设，拱肋、风撑吊杆的安装木工作业队（35人）由XX负责，负责主桥系杆、横梁、桥面板的立模浇筑。

钢筋作业队（25人）由XX负责，负责主桥所有钢筋的制作与安装。

混凝土拌和站（10人）由XX负责，负责全桥混凝土的供应。

张拉作业队（10人）由XX负责，负责全桥预应力管道的预埋、钢铰线的下料安装与张柆压浆电焊班（8人）由XX负责，负责全桥支架的制作与组装及其他预留预埋工作。

3、便道、桥设置便桥：因桥西侧约1km处有一公路桥，且主桥支架贯通，XX上不搭设便桥。

便道：在南北引桥西仙设置4.5m 宽临时施工便道，其结构为30～50cm厚素土，其上为15cm12%石灰土及8cm泥灰结碎石，全长约500m。

4、预制场及拌和站设置主桥桥面板预制场设在16――19孔桥的右侧，拌和站设在10墩右侧。

5、主拱拼装场地主拱拼装都设在河北岸老邮兴公路上，在桥的上下游各设一个。

见平面布置示意图。

6、原材料（砂、石料）和混凝土的运输方式及路线原材料初步计划通过船运，由XX桥位附近，设临时中转码头，再由自卸汽车转运至各料场。

混凝土计划用输送车结合泵车浇筑。

第三章施工流程图第四章主要分项工程施工方案一、系梁的施工（一）系梁现浇支架的搭设与预压1、工程概况XX大桥主桥为钢管系杆拱桥，双向四车道，设计荷载为：公路—Ⅱ级，桥面净宽为2×（净-10.75 m）。

主桥长为82.7m，计算跨径为80.6 m，主桥纵轴线与航道交角为87.1°，通航净宽70 m，通航净高7 m。

主桥下部结构为双幅连体构造，采用柱式墩梁结构，整体承台，钻孔桩基础。

上部结构为双幅分离式，单幅为双拱肋双系梁，全桥共4榀拱肋，4榀系梁。

拱肋为亚铃形钢管混凝土结构，系梁为空心矩形预应力混凝土结构，系梁高为180cm，宽为140 cm，单榀系梁全长为82.7m（含拱脚段）。

系梁正常段自重为3.65T/m，横梁联结段平均增加自重约0.48T/m，系梁自重均布荷载约为4.13T/m，按1.05胀模系数，系梁自重计算荷载为4.33T/m。

2、支架方案2.1、系梁支架的总体方案根据以往经验，选用钢管桩基础，贝雷钢桥纵梁作为系梁支架。

考虑航道通航要求，取中跨最大跨径为21.5 m，桩间通航净距为18.2 m。

单路系梁支架由4桁贝雷梁拼装而成，如图1所示。

其贝雷自重荷载为0.44T/m，模板自重为0.92T/m （其中外模和底模按150kg/m2，内模按70 kg/m2计）。

则系梁支架在系梁现浇阶段总荷载为4.33+0.44+0.92+0.25=5.94 T/m（其中0.25 T/m为施工临时荷载）。

拱座与系梁的过渡段用型钢焊制底模支架。

8.43(理论8.416)2.000系梁支架临时墩结构图图1系梁支架的水中临时墩中墩钢管桩采用φ800*10mm钢管，边墩钢管桩采用φ600*8mm钢管，临时墩采用群桩形式，桩顶用I32B工字钢进行正交联系，以提高的整体性。

由于系梁支架为贝雷梁连续形式，而临时墩采用了非等跨布置（保证通航要求），为保证每墩各桩的受力相等，临时墩与贝雷梁的接触点位于每墩钢管桩的横向对称线上。

因此，临时墩立柱采用人字形结构，一方面利用三角形构件刚度大，可以提高桩顶联系的刚度；另一方面，省略了立柱间的横向联系，节省材料。

人字形刚架间用16号槽钢进行横向联系，同时利用人字形刚架顶的双拼32号工字钢横梁和桩顶的32号工字钢联系梁，使两片人字形刚架间形成一个斜面刚架，从而纵横向稳定的钢结构立柱。

立柱使用φ400*8mm钢管。

系梁支架的岸上临时墩采用φ400*8mm钢管直接支承于主桥承台上，采用单排立柱形式。

为保证单排立柱的纵桥向稳定，在立柱顶用两根20号工字钢联系到立柱上。

钢管顶仍采用双拼32号工字钢做横梁。

钢管底部用8根M16地脚螺栓与承台联结。

2.2、系梁支架内力计算（以一榀系梁为例）系梁支架内力计算的目的有以下两方面：①计算贝雷梁和立柱的内力，以验算其强度和刚度是否满足要求；②计算临时墩桩基荷载，以计算桩基的入土深度。

由于拱肋采用整体安装，因此系梁支架不承受拱肋的安装荷载，根据施工流程安排，系梁支架共需承受两类荷载：①系梁及其模板、贝雷梁的自重荷载；②先期施工横梁的自重荷载。

系梁及其模板、贝雷梁的自重荷载如前所述为q=5.94 T/m。

先期施工横梁为3根，分别位于1/2和1/4跨的位置，即位于3、6、9号吊杆位置。

每根横梁自重为20.4吨，系梁支架单点荷载为10.2吨。

按连续梁计算贝雷梁内力，其力学模型图如图2所示：图2系梁支架的内力图如图3所示，计算中取贝雷片的截面面积为50.96cm2，贝雷片的惯性矩I x=250500 cm4，则系梁支架的抗拉刚度EA=4*50.96*210*102/9.8=436800T，抗弯刚度EI=4*250500*10-8*210*106/9.8=214714T.m2xx图3由上计算可知，贝雷梁内最大弯矩为220.08T.m，最大剪力为68.96T。

由于支点位置无集中外荷载作用，因此各支点的荷载等于支点位置贝雷梁内剪力突变值的绝对值，即临时墩边墩荷载为37.03+43.35=80.38T，中墩荷载为68.96+59.59=128.55T，承台上支点的荷载为29.12T。

中路系梁的支点为双点联合结构，其支点荷载为上述值的两倍，即边墩荷载为160.76T，中墩荷载为257.1T。

以上计算通过“结构力学求解器”实现。

2.3、变形计算其变形示意图如图4，亦由结构力学求解器计算，其最大弹性变形小于1mm，按规范，支架允许变形为L/500=21500/500=43 mm。

由于贝雷片各片之间为销联结，存在非弹性变形，而非弹性值随销联结的间隙、加工精度和接触面硬度有关，离散性较大，但根据经验，在初步非弹性变形完成后，在贝雷桁架弹性范围内，其1个接头的变形量约为5 mm，其三节贝雷的累计变形量约为15 mm，在允许的变形范围内。

x 图42.4、强度校核单桁贝雷允许弯矩为975kN.m，允许剪力为41.6T。

4桁贝雷的允许弯矩为3900 kN.m=398T. m，剪力为166.4T，其安全系数分别为1.8和2.4。

2.5、稳定性计算系梁支架贝雷梁上翼缘为满铺底模，其最小高跨比为1.5/21.5=1/14.3，按《钢结构设计规范》，其允许高跨比为1/16，跨宽比为21.5/1.8=11.95<65，可不计算结构的稳定性。

2.6、钢管桩入土深度计算单桩入土深度按下式计算：P=1/2（τi l i U+Aσ0），式中取τi=35kPa，σ0=120 kPa，按河床表层0.5 m为冲刷深度，河床下持力土层为亚砂土/亚粘土。

①外系梁边墩外系梁支架临时墩每墩均采用4桩结构，每桩荷载为80.38/4*1.1=22.1T(1.1为荷载放大系数)，由上式计算得l1=2.77 m，其入土深度为L1=3.27 m。

②外系梁中墩每桩荷载为128.55/4*1.1=35.35T，l2=3.25m，其入土深度为L2=3.75 m。

③内系梁边墩每桩荷载为160.76/6*1.1=29.47T，l3=3.87m，其入土深度为L3=4.35 m。

④内系梁中墩每桩荷载为257.1/6*1.1=47.12T，l4=4.57m，其入土深度为L4=5.07 m。

以上入土深度均未考虑河床表面淤泥层的厚度，实际施工时以实探为准，并增加相应的入土深度。

2.7、支架施工考虑临时墩2cm预压沉降，临时支架中墩盖梁顶标高为8.45 m，边墩盖梁顶标高为8.445 m，系梁预拱曲线通过横向枕木的厚度调整。

如预压沉降大于2cm，则在贝雷与盖梁间加垫钢板调整。

如贝雷支承位置不在其桁架节点位置，则每片贝雷位置用两根10号槽钢加固，保证贝雷下弦杆的局部抗弯强度。

2.8、支架的预压系梁支架搭设完成后要对支架进行预压，以检验支架的承载能力，同时测出支架在设计荷载作用下的弹性变形，并消除支架在荷载用下的塑性变形。

预压荷载分三级施加，三级依次为设计荷载的50％、75％、100％。

预压过程中要加强观测，在每个支点位置和每跨的跨中设观测点，预压初期每４小时观测一次，预压完成并稳定后每天观测２次，至连续３天的累计沉降量小于3mm。

以砂袋或钢筋原材作为预压荷载，荷载的堆放要尽量接近实际荷载的分布模式。