①
年７
斜等 ，
● 。
４５
●模具设计与制造●
斜导柱抽芯机构中斜导柱的设计
模具分厂
斜导柱抽芯机构是利用机床开模力作抽
芯动力，台模力作为插芯动力，结构简单，动
作可靠，使用较普通 用于接近分型面抽芯力
不太大的侧型芯，抽芯距等于抽芯行程乘
ｔｇｔｒ，因此抽芯所需的开模距较大，抽芯方向
般要求与水平分型面平行或成－ｄ，夹角，
能实现短距离的延时抽芯
斜导柱的组合形式如图１，图中ｄ为斜
导柱直径，与导柱孔应保持 的间隙（ 一般
取０．５～１）， 为斜导柱的斜角，Ｓ为抽芯距。
图 ｌ
抽芯力和抽芯距
１．抽芯力的计算
由于成型件在模腔内冷却时，包紧型芯
产生包紧力．抽芯时需克服包紧力和抽芯机
构运动时各种阻力，两者的合力为抽芯力。影
响抽芯力的因素很多，在实用上只考虑主要
因素．可按公式（１一１）计算。
０＝且·＾－ｇ·（ ·ＣＯＳ口一ｓｉｎ口） （１一１）
式中：Ｑ——抽芯力（ｋｇ）；
生 了 ７ ２
断面形状周长（ｃｍ）；
＾——成型部分深度（ｃｍ）；
ｑ——单位面积的挤压力，塑料取８０～
１２Ｏｋｇ／ｃｍ，低熔点金属及合金取
ｌＯＯ￣２００ｋｇ／ｃａｌ；
摩擦系数塑料取０．１～０．２，锌铝合
金为０．２，铜台金为０．２５；
脱模斜度（。）；
２．抽芯距的计算
ｓ＃是将型芯从成型位置抽到不防碍成
型件取出的位置，即措块上型芯完全脱出成
型件外廓所需的最小移动距离。
Ｓ ——Ｓ １＿２～５ｒａｍ （１—２）
当成型件为圆形，采用滑块等分结构
ｓ ——÷ｖ，Ｄ ～ ＋２；￣５ｍｍ （１—３）
式中：Ｄ——成形件最大外径尺寸ｍｍ
ｄ——阻碍推出成型件的最小外径尺
寸ｍｍ
二、斜导柱抽芯角ａ与抽芯力开
模力弯曲力的关系
该关系如图２
Ｑ
Ｐ
固２
Ａ——活动型芯被成型件包紧的 当抽芯力确定后，首先验证机床的开模
＊诚文系第二届“华通栋 各路表年精蕞太赛论文碍矍作品——编者注
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华通技术１９９３年第３～４期
力和开模行程是否满足要求，斜导柱的抽芯
力与机床开模力的关系可用下列公式表示：
Ｑ＜Ｐ ·ｃｔｇ （２—１）
式中：Ｑ——抽芯力（ｋｇ）
Ｐ ——机床的开模力（ｋｇ）
斜导柱的抽芯角（。）
抽芯力与弯曲力的关系可用公式表示：
弯曲力Ｐ一 ｃｏ ｓａ一
￣
（ｋｇ） （２—２）
从公式得知：抽芯角增大，斜导柱所受弯
曲力也增大。所以希望角度小为好，但当抽芯
距一定时．角度小则斜导柱工作部分之开模
距加大，降低其刚性。综合考虑， 值一般取
１９。～２５。。
三、斜导柱直径的计算
厂— ７■一
面 而
式中；ｄ 斜导柱直径（ｃｍ）
抗弯强度（ｋｇ／ｃｍ）
Ｐ一斜导柱所受的弯曲力（ｋｇ）
斜导柱的斜角（”
。一
受力点至斜导柱固定板端面的垂
直距离（ｃｍ）
四、斜导柱长度的计算
斜导柱长度尺寸的计算是按其固定板厚
度Ｈ，斜导柱直径Ｄ．ｄ…ｄ ｂ，斜导柱倾斜
角 ．滑块斜孔的进口部位圆角Ｒ，合模后滑
块的斜孔与斜导柱导滑直径的单面间隙 以
及抽芯距Ｓ 与抽芯角 等的大小而定。斜
导柱的总长度计算公式如下：
Ｌ—Ｌ 一Ｌ 一Ｌ ＋Ｌ ＋厶＋
Ｌ ＋厶一厶＋Ｌｌ （Ｉ一１）
式中：Ｌｔ＝Ｌ／２（Ｄ一 ） ａ ·
２一∞ｓ目
厶一１／２（ｄｌ－－ｄ ）ｔｇ ¨
当抽芯方向与直线分型面平行时 斜导 柱倾斜角 的大小和抽苍角 抽相等。 －＿（ＲＣｔｇ 一Ｒ） 当抽芯方向与直线分型面倾斜一夹角口。 时，斜导柱抽芯角 的大小和倾斜角 不相 等， 是指斜导柱进入滑块端面的垂线与斜 导柱孔中心线的夹角。 当抽芯方向斜向固定斜导柱的模板时， ‰一口一口ｌ １ 当抽芯方向斜向设置滑块的模板时， ＊ ＝ ＋卢 ｓｉＲｎａ 器９０￣－ａｌ￣－ ］ 厶： 般斜导柱抽芯机构的 值较小，在抽 芯过程中，斜导柱的Ｐ点脱离滑块的孔壁 后，滑块还会继续移动（抽芯）～段距离，（如 图ａ－－ｄ所示）。只有当Ｑ点脱离孔壁后才停 止抽芯，因此，实际上完成抽芯距所需的斜导 柱有效长度应该是厶＋厶＋厶＋ 一 的 总和。当计算所得的厶为零或负值时，均应 以零代替Ｌ （因为在 值较小或ｄ值较大的 情况下，斜导柱的Ｐ点刚脱离惜块的斜孔壁 后，斜导柱就不起抽芯作用．所以斜导柱有效 长度一厶＋厶＋Ｌ 一 ） 厶一÷ｒ（ｄ 一 ）ｔｇａ— Ｌ 一８～１ ６ｍｍ 当斜导柱抽芯机构要求不高．斜导柱的 ｄ较小和Ｓ 小，或者 较小和斜滑块斜孔的 Ｒ较小．则（４－－Ｉ）公式可以简化为：
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五、斜导柱的延时抽芯
斜导柱延时抽芯是依靠滑块斜孔在抽拔 方向上与斜导柱直径配合间隙 的增长实 现。由于受到滑块高度的限制，所以延时抽芯 行程较短．一般用于成型件对定模型芯包紧 ‘力较大（或动定模近似相等）时，为了保证开 模时将成型件留在动模上，需用延时抽芯方 法．其特点是开模运动初阶段暂不抽芯．增加 动模部分对成型件的拉出力 与厶 关系如 下式： 上 一 （５－－＇Ｉ） 六、斜导柱作抽芯又能与楔块 同时紧压滑块的设计 为了保证在高温工作条件下斜导柱与滑 块能灵活运动，但在合模位置时斜导柱的一 面又要起紧压滑块作用，另一面要留有适当 间隙ｄ，故加工滑块上斜孔时，在动、定模镶 块的直线分型面上必须垫上 的钢垫片 （厚足寸可参阅附表），待加工完毕后．抽掉垫 片．台模时由于斜导柱的上段是紧配合．下段 松动配合的直径尺寸小．故即形成滑块与斜
导柱的单面间隙ｄ，并紧压另一面的滑块孔．
增加锁模力，防止成型过程中滑块产生位移
同时，使开模的起始瞬问，斜导柱不致突然受
到作用力．而有一段很小的空行程作为缓 中
作用
附表
七、结尾
斜导柱抽芯机构在成型模设计中运用很
广泛。本文结合模具分厂模具设计的实际情
况，总结了许多经验和数据，从而形成对斜导
柱设计的论述．也对大中型模具中斜导柱抽
芯机构设计提供了理论依据（如ｄ． ．ａ．Ｒ
的选取对斜导柱总体的影响）
（上接第３６页）
均充问题．只是在交流电源停电后 在再次启 动时处于均充状态，但只要交流电源不出现 故障，充电机又一直正常的话，将一直是浮充 状态。这在长时间运行后．电池易于钝化，丽 对一旦事故发生的情况下将是很不利的。这 就要求自动定期对电池进行话化，由于用微 机进行监控，困此定时间隔不成问题，由于是 三相全控桥，故可使全桥工作状态在活ｆｌ：时 转为逆变状态．将电池能量送回电网。这不但 解决了一般活化需要的大功率电阻负载．也 可节约大量的能量．并简化了设备．使用维护 更加方便。当然．这就要求主变压器有所变 ●ＪＪ● ●ＪⅢ Ⅲ●¨】●Ⅷ＋ ●ＪＪ Ｊ●ＪＪ● ＋ 化．而对利用绕组抽头则还是较容易作剖的
五、结论
综上所述，单片微机由于有很强的计算
功能和查表功能，并且有大量的高功能的外
围元件．这样，不但可很好解决一般充电机无
法解决的问题．而且可增加许多额外功能．如
数字状态显示，故障打印输出．以及可与今后
功能更强的系统进行联网控制．实现最优化
调控 这将极大地拓展镉镍电池充电机的应
用范围 因此．单片机在镉镍电池充电机中的
应用是可以大有作为的。
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