研究探讨

2号高炉长期休风及炉况恢复实践

全　建　丘未名　陈元洪 廖玉通 贝继承

（广西柳州钢铁集团有限公司炼铁厂 广西柳州545002）

[摘要]本文对柳钢2号高炉2020年因年修而长时间休风后的炉况恢复进行总结，为今后柳钢高炉长时间停炉检修的炉

况恢复提供借鉴经验。

[关键词]高炉 年修 炉况恢复

1前言

柳钢2号高炉有效容积2650m3，炉况正常情况下日产

曾达到7500t，有效容积利用系数达2.75t/m3·d，焦比367

㎏/t的良好指标。柳钢 2号高炉实行年修制，本次年修计

划60h（3月10日8:00~3月12日20:00）左右，通过为期两

天半的休风，对高炉本体设备以及相关辅助设备进行一次全

面的检查和维修更换，以确保高炉能够稳定顺行、安全高产；

但是实际年修时间却达69小时，远远超出计划时间，最终

用时接近4天才使炉况基本恢复，这也是造成复风后炉况难

恢复的主要原因。

2年修前准备

2.1休风料装入

休风料料柱的透气性与开炉炉况恢复有直接关系，焦炭

负荷的轻重、净焦加入量的多少以及炉料配比决定了开炉后

渣铁的温度、碱度和流动性。为了有利于开炉后炉况的恢复，

年修前8小时开始焦炭负荷由4.30退至4.20，矿批保持70t

不变，烧结比由72.3%降至71.3%；休风前4小时下10批净焦，

焦炭负荷退至3.30，矿批缩至65t，保证开炉后能迅速提升

炉温，同时再降低烧结比5%。休风前1h矿批缩至60t，焦

炭负荷维持在3.30直至休风。休风料见表2.1

时间净焦(批)矿石批重(t)焦炭负荷装料制度

00：00070.04.20

03：001065.03.30——时间净焦（批）矿石批重（t）焦炭负荷装料制度05：00365.03.30——06：00160.03.30——（注：表格中“--”表示与上一批料制度相同）

2.2堵风口

休风后，用有水泡泥堵严所有风口，其目的在于防止空

气进入炉内加速焦炭燃烧，对复风后炉温恢复产生不利影响。

另一方面是为了保证炉内热量不会从风口流失，造成炉内蓄

热不足。由于有5个小套漏水，休风前物理热不足1510℃，

铁水[Si]仅有0.4%左右的水平，所以休完风立即堵风口是

本次年修极为重要的操作。

3开炉恢复及处理过程

3.1送风及调整过程

3月13日凌晨5点开始送风，装料制度：料线5m，装料制度 ， 。送风前堵23#

、24#、25

#风口，3h后风量正常并相继捅开3个风口，开始增加喷煤。详细开风口时间见表3.1.

风口编号开风口时间冷风流量（万m3/h）富氧量（m3/h）喷煤量（t/h）

23#8:1032.000524#9:3032.5050001025#10:0032.501000020

年修炉况恢复大致可分为三个阶段。第一阶段为送风

阶段，送风风温800℃，3h后加到890℃，但由于压量关系

偏紧，40min后减回风温至800℃，8h后才逐步将风温提至

1100℃，批重扩至68t,各参数基本恢复正常。由于在送风恢

复初期风温一直只能维持在较低水平，前9h平均风温只有

800℃的水平，使得原本就热量不足的炉缸持续欠热太多，

炉内气流受到破坏，遂至炉缸产生堆积，容积变小，加之渣

铁难排，进而产生炉料难行的连锁反应[1]。第二阶段为校核

装料制度，由于送风后高炉长时间气流不顺，通过上部装料

制度的校核调整，逐步使炉内形成边缘和中心两道气流，伴

随着气流的改善，炉料难行的状况逐渐消除。第三阶段为强

化冶炼过程，16日开始，铁水物理热基本稳定在1500℃以上，

渣铁排放状况良好，富氧恢复到15000m3/h的水平，矿批扩

至68t，喷吹量也逐步提升到43t/h。

3.2布料及负荷调整

14日开始改装料制度调整气流，7:00因渣铁难排放造成

风压偏紧，炉料难行产生滑料，随即改料制（ ，

）以利疏松边缘气流，并将烧结比由复风后的76%

降低至74%以利于渣铁排放，但因炉内出现乱料，气流难

以控制，一天内发生4次悬料，频繁地放风坐料使料线一度

达到6m，为赶料线和补偿热损失又补加9批净焦，4次悬

料都处于高炉恢复炉况的关键时期，严重延误了高炉的恢复，为了再次调整气流，改制度发展边缘及中心两道气流，年修

前后装料制度见表3.2

时间装料制度

休风前

3月14日白班

3月14日中班——表2.1 休风料组成表

表3.2 2号高炉年修前后装料制度表表3.1　2020年3月13日2号高炉年修开炉开风口及参数恢复情况

34研究探讨

3月15日夜班 （矿石平台外推1°）——3月15日白班——3月

15日中班

（注：表格中“--”表示与上一批料制度相同）

复风后7h，逐步将焦炭负荷调整到4.00，13h后扩批重

到68t；但在14日白班发生第二次悬料坐料后料线达6m，

迅速补加2批净焦，负荷由4.00退至3.50，缩批重至60t，

班中3次改变装料制度松边调整气流效果不明显，因风压持

续偏紧，遂将批重缩至56t才逐渐恢复风量；白班坐料后的

乱料到中班开始反应，导致中班再次发生悬料，坐料后料下，

退焦炭负荷到3.30，频繁坐料使得炉内气流紊乱，赶料过程

中频繁出现管道和翻料，第4次悬料发生后缩批重至50t，

改制 → 利恢复，压量有所舒缓，各项参数逐渐恢复。

通过上部调剂，虽然未能立竿见影，但炉内气流没有继

续恶化，15日开始未再发生悬料，压量恢复正常。

3.3漏水影响

原计划停炉年修前物理热需达1510-1540℃，铁水[Si]

在0.6%以上，但因5个小套漏水，休风前中夜班始终未能

将物理热提升至1510℃以上，铁水[Si]也仅到0.4%的水平，

实则要远低于停炉年修所需标准，休风前炉内渣铁实际参数

与理论偏差较大。

15日白班，伴随着富氧量的增加再次出现风压偏紧，

采取降低风温的措施得以控制，但铁水[S]超标。经检查发

现2-1热风阀漏水严重并被热风带入炉内，直接影响了炉缸

状态的恢复，经过临时改造，将出水口外排水箱，减少入炉水量。

从以上可以看出，休风后对高炉本体冷却系统以及热风

炉冷却设备的检查极为重要，要杜绝休风期间有冷却设备漏

水渗入炉内，避免因此造成炉况恢复被动的局面。

3.4炉温及碱度控制

恢复炉况初期以活跃炉缸为主，但因休风前炉缸热储备

不够，复风后铁水物理热持续偏低，渣铁难排放，造成走料

困难，对休风期间炉体粘结物不能进行有效的冲刷，炉内参

数难于恢复的恶性循环，虽然采取了补加净焦的提温措施，

但物理热还是一直难以起来，加之复风后扩批重过快，料柱

被压死，下部压差难以控制。附加多批焦炭后，16日渣铁

物理热提升至1500℃以上，渣铁排放状况良好，随之富氧

逐步恢复至15000m3/h，喷煤40t/h。

在采取提炉温措施的同时，炉渣碱度的调节随之跟上，

在大量附加焦炭的同时，炉温上升必定对炉渣碱度产生影响，

所以将烧结比由复风开始的76%降低至74%，利于渣铁的排

放。15日因铁水[S]较高，逐步调整烧结比到78%，以稳定

铁水质量。

3.5送风制度调节影响

按以往经验，固定风量、稳定风温和尽可能少的调剂喷

吹量对稳定高炉煤气流分布是最为有利的，可以稳定沿高炉

高度温度的分布，进而稳定成渣区的位置以及稳定炉料的下

行速度，所有这一切参数的稳定又都会稳定铁氧化物的还原

过程和使高炉保持顺行。

但在高炉恢复初期，由于炉况极其不稳定，难以接受大

风量和高风温，加上渣铁难排造成走料不顺畅，风量、热风温度和喷吹量都多次做过调整，打乱了煤气流分布，改变了

铁氧化物的还原过程，成渣区位置发生改变，最终出现的结

果表现为炉缸温度不稳定，炉料难行发展成悬料。而悬料以

及由于因此产生的低料线、煤气分布变化，再次影响炉温，

使原本就不稳定的炉温更为波动，顺行长时间处于不稳定状

态，使影响炉温波动的主观因素交织在一起，增加了判断炉

温的困难[2]。

4大高炉炉况恢复经验

4.1炉内调节

4.1.1热制度的调剂必须要紧紧和送风制度、装料制度、

造渣制度相结合才能达到稳定炉缸温度和保证炉料顺行的目

的。只有在风温、风量波动不大，喷吹物调剂幅度较小，稳

定装料制度的前提下才能达到调剂目的。

4.1.2喷吹量变化时，要按照喷吹煤置换比维持综合焦

炭负荷来调节焦炭负荷，保证变负荷料的下达和调整喷煤量

能相互衔接。

4.1.3为了利于炉况恢复，采取适当发展边缘气流的措

施来控制适应的炉温，并适当降低炉渣碱度。

4.1.4生铁含[S]升高时，不管炉温高低，首先调整风温、

风量和喷吹量，进一步提高炉温，同时上部酌情减负荷调碱度。

4.2加强炉前出铁管理

在高炉炉况失常时，炉前工作在恢复过程中显得格外重

要，需根据入炉风量的多少评估每一炉铁口打泥量的多少，

确定合理的铁口深度和铁口孔道直径，以便于及时有效地打

开铁口放净渣铁，避免高炉因为炉内积存渣铁而发生波动。

在恢复炉况过程中，如果发现问题必须及时处理，消除

隐患，对其产生的不利影响作出详细分析，对操作带来的风

险也应当进行评估。就如本次在炉况恢复过程中发现热风阀

漏水，对炉温恢复造成一定的影响，影响了恢复进程。

5结语

5.1本次年修热风阀检修滞后，加剧了炉缸的热量亏损，

主要原因是热风阀难于更换，在今后年修前应当全面评估设

备更换时间，以此制定休风方案。

5.2休风前小套漏水太多，导致休风前期炉温无法提升，

休风后炉缸热储备不足。长期休风要对所有设备都有预见性，

类似情况可提前更换风口设备或者加大提温力度，确保休风

前炉缸具有充足热量。

5.3复风后各参数恢复都很顺利，但对渣铁物理热亏损

没用良好的预见性，后期提温措施不到位，以至于在很长时

间内炉况一直波动。

5.4检修中发现布料溜槽有裂纹，建议对溜槽进行定期

探伤检测，以免因溜槽设备故障对生产造成影响。

【参考文献】

[1]朱苗勇. 现代冶金工艺学[M].北京: 冶金工业出版社,

2015, 7: 122-123.

[2]范广全. 高炉炼铁操作[M].北京: 冶金工业出版社,

2015,6: 109-111.

【作者简介】全建（1986-）,广西柳州钢铁集团有限公

司炼铁厂工程师，本科，广西柳州545002。

35