广州地铁三号线【汉溪站南～市桥站北盾构区间】盾构工程投标文件 第七篇 盾构机选型及管模 中铁十四局集团有限公司 7-43 第七节 关键参数的计算 1．地质力学参数选取 根据广州市轨道交通三号线详勘阶段汉溪～市桥盾构段Ⅱ段的岩土工程勘察报告，汉溪站南～市桥站北区间隧道中，左线及右线的工程地质纵断面图，选择右线里程YCK21+037.233处地质钻孔编号为MCZ3-HG-063A的相关地层数据，见地质剖面图7-7-1，作为该标段盾构机选型关键参数设计和校核计算的依据。该段面地表标高为27.41m，隧道拱顶埋深32.5m，盾构机壳体计算外径6.25m，盾壳底部埋深38.75m，地下稳定水位2.5m。其它地质要素如表7-7-1所示。

地质要素表 表7-7-1 代号 地层 厚度S （m） 天然密度ρ（g/cm3） 凝聚力C（KPa） 底层深度H（m） <4－1> 粉质粘性土 12.0 1.95 20.3 12.0 <5Z-2> 硬塑状残积土 13.0 1.88 26.0 25.0 <6Z-2> 全风化混合岩、块石土 14.0 1.91 30.6 39.0

隧道基本上在<4－1>、<5Z-2>和<6Z-2>地层中穿过，为相对的隔水地层。按上述条件对选用盾构的推力、扭矩校核计算如下： 2.盾构机的总推力校核计算： 土压平衡式盾构机的掘进总推力F，由盾构与地层之间的摩擦阻力F1、刀盘正面推进阻力F2、盾尾内部与管片之间的摩擦阻力F3组成，即按公式 F=( F1+F2+F3).Kc 式中：Kc——安全系数， 2.1 盾构地层之间的摩擦阻力F1 计算可按公式 F1=*D*L*C C—凝聚力，单位kN/m2 ，查表7-7-1，

图7-7-1计算断面地质剖面图 广州地铁三号线【汉溪站南～市桥站北盾构区间】盾构工程投标文件 第七篇 盾构机选型及管模 中铁十四局集团有限公司 7-44 取C= 30.6kN/m2 L—盾壳长度，9.150m D—盾体外径，D=6.25m 得： F1=*D*L*C=3.141596.259.1530.6 ＝ 5498 kN 2.2 水土压力计算 D——盾构壳体计算外径，取6.25m； L——盾构壳体长度，9.15m； pe1——盾构顶部的垂直土压。按全覆土柱计算，为校核计算安全，采用岩土的天然密度ρ值计算。 qfe1——盾构机拱顶受的水平土压；qfe1＝λ×pe1 pe2——盾构底部的垂直土压。按全覆土柱计算，为校核计算安全，采用岩土的天然密度ρ值计算。 qfe2——盾构底部的水平土压。qfe2＝λ×pe2 qfw1——盾构顶部的水压 qfw2——盾构底部的水压

λ——侧压系数，取0.37； 计算qfe1 qfe2 qfw1 qfw2 pe1＝12×1.95×9.8＋13×1.88×9.8＋（32.5-12-13）×1.91×9.8 ＝609.2kN/m2 pe2＝609.2 ＋6.25×1.91×9.8 ＝726.2 kN/m2 qfe1＝0.37×609.2 ＝225.4 kN/m2 qfe2＝0.37×726.2 ＝268.7 kN/m2 qfW1＝(32.5-2.5) ×9.8 ＝294 kN/m2 qfW2＝294+6.25×9.8 =355.3 kN/m2 广州地铁三号线【汉溪站南～市桥站北盾构区间】盾构工程投标文件 第七篇 盾构机选型及管模 中铁十四局集团有限公司 7-45 2.3 盾构机前方的推进阻力F2

作用于盾构外周和正面的水压和土压见图7-7-2所示。

按水压和土压分算公式计算，将以上各项代入公式得：F2 = 17539.5 kN

2.4 盾尾内部与管片之间的摩阻力F3 F3=μc.ωs μc——管片与钢板之间的摩擦阻力，取0.3 ωs——压在盾尾内的2环管片的自重 F3=0.3×2×(3.1416/4)(62－5.42)×1.5×2.5×9.8 =118.46 kN 计算盾构机的总推力F F=( F1+F2+F3).Kc Kc取1.8 F=(5498 +17539.5+118.46) ×1.8 = 32770.7 kN 2.5 盾构机总推力的经验计算 《日本隧道标准规范》，根据大量工程实践的统计资料，推荐单位面积上的推力值为： Fj=1000 kN/m2～1300 kN/m2 则选型盾构机的总推力F应为

图7-7-2盾构机受力示意图 44221122weweqfqfqfqfDF

2 广州地铁三号线【汉溪站南～市桥站北盾构区间】盾构工程投标文件 第七篇 盾构机选型及管模

中铁十四局集团有限公司 7-46 F=(π/4)×6.252(1000～1300) =(30679.69～39883.60) kN 2.6 结论 选型盾构机的推力为36000kN，它大于校核计算值32770.7kN，又控制在经验值范围内，说明该盾构机的推力值合理。 3 盾构机刀盘扭矩校核计算 3.1．计算条件 选取地质条件同前，由于该地段埋深较大，考虑土体的自成拱效应，土压力计算按2倍的盾构直径按水土分算进行。 3.1.1 天然地基的强度、地压、水压 天然地基的抗压强度（查表） P= 500 kN/m2 盾构中心的水平土压 Pd= 107.7kN/m2 盾构中心的水压 Pw= 324.7kN/m2 上部垂直土压 P0= 232.5kN/m2 盾构上部的水平土压 P2= 86.0kN/m2 盾构下部的水平土压 P3= 129.3kN/m2 下部垂直土压 P0'= 349.5kN/m2 3.1.2 摩擦系数 滚刀盘和天然地基之间的摩擦系数 μ= 0.3 刀面和天然地基之间的摩擦系数 μ1= 0.15 滚动摩擦系数 μ2= 0.004 滚刀密封装置和钢板之间的摩擦系数 μ3= 0.2 3.1.3 滚刀盘 装备的扭矩 Tn= 7340kN-m 开挖速度 V= 4.0cm/min 刀盘的旋转 Nc= 1.15r/min 刀盘的外半径 Rc= 3.14m 刀盘的宽度 lk= 0.544m 刀盘的重量 G= 50t (assumed) 广州地铁三号线【汉溪站南～市桥站北盾构区间】盾构工程投标文件 第七篇 盾构机选型及管模 中铁十四局集团有限公司 7-47 刀盘与工作面的接触率 ξ= 72% 径向滚柱的半径 R1= 1.65m 推力滚柱的半径 R2= 1.7m 刀环的内直径 d1= 2.2m 刀环的外直径 d2= 3.4m 3.1.4 滚刀密封装置 密封装置的推力 Fs= 1.5kN/m 密封装置的附件 No. 1 2 3 4 密封装置的数量 ns 3 3 1 1 密封装置的半径 Rs 1.05 1.7 1.1 1.7 3.2 滚刀盘的阻力扭矩 T1:切削扭矩 T2:旋转枢纽轴承所承受的、与滚刀重量成比例的阻力扭矩 T3:旋转枢纽轴承所承受的、以对应滚刀推力负荷的阻力扭矩 T4:密封装置的摩擦扭矩 T5:滚刀盘的正面摩擦扭矩 T6: 滚刀盘外沿所承受的摩擦阻力扭矩 T7:滚刀盘的背面摩擦扭矩 T8:滚刀驱动部位的剪切扭矩 T9:滚刀轴的搅拌扭矩 3.2.1 切削扭矩（T1）

=(1/2)P*h*Rc2 h:切削深度=V/Nc、 r0=Rc×100 T1=(1/2)×500.0×(4/1.15)×(3.14×100)2/105=857.4 kNm 3.2.2 旋转枢纽轴承所承受的、与滚刀重量成比例的阻力扭矩(T2) T2=G*ｇ*R1*μ2 =50×9.8×1.65×0.004 =3.23kNm 广州地铁三号线【汉溪站南～市桥站北盾构区间】盾构工程投标文件 第七篇 盾构机选型及管模 中铁十四局集团有限公司 7-48 3.2.3 旋转枢纽轴承所承受的、以对应滚刀推力负荷的阻力扭矩(T3) T3=Wr*R2*μ2 推力负荷“Wr”应该如下表示 Wr=ξ*π*Rc2*Pd +（π/4）(d22-d12)Pw=72/100×π×3.14×3.14×107.7+ (π/4)(3.40×3.40-2.20×2.20)×324.65 =4115.4kN T3=4115.4×1.7×0.004 =28kNm 3.2.4 密封装置的摩擦扭矩(T4) T4=2π*μ3*Fs(ns1*Rs12+ns2*Rs22+ns3*Rs32+ns4*Rs42) =2π×0.2×1.50×(3×1.05×1.05+3×1.65×1.65 +1×1.10×1.10+1×1.70×1.70) =29.4kNm 3.2.5 滚刀盘的正面摩擦扭矩(T5) T5=2/3*ξ*π*μ1*Rc3*Pd =2/3×72/100×π×0.15×3.14×3.14×3.14×107.7 =753.8kNm 3.2.6 滚刀盘外沿所承受的摩擦阻力扭矩(T6) T6=Rc*2π*Rc*lk*μ*Pr Pr: 滚刀盘周围的平均地压 Pr=(P0+P0'+P2+P3)/4 =(232.5+349.5+86+107.7)/4 =193.9kN/m2 T6=3.14×2π×3.14×0.544×0.3×193.9 =1960.4 kN-m 3.2.7 滚刀盘的背面摩擦扭矩(T7) 当滚刀盘旋转、而腔地压同时作用于滚刀盘的背面时，进行滚刀盘的背面摩擦扭矩的计算。 T7=2/3*ξ*π*μ1*Rc3*1.0*Pd =2/3×72/100×π×0.15×3.14×3.14×3.14×1.0×107.7