挡墙工程施工概况经现场勘测，土方开挖无法放坡，需在土方四周支护钢筋砼挡墙板，距基础外边工作面宽1米，砼墙高3米，厚300mm，底部放脚高500mm，宽1300mm，配置双层双向Φ16@150,拉筋φ8@600。

、施工部署（一）.工程质量目标在此我们将严格按照施工组织设计精心组织施工，确定工程质量按国家验收标准GB50300—2001《建筑工程施工质量验收统一标准》进行验收，并由建设单位、监理单位、设计单位评定工程质量必须达到合同约定的合格标准。

（三）.施工组织1.技术准备（1）.组织施工技术人员阅读施工图，写出读图记录，并汇总施工图中存在的问题，以利在设计图纸会审交底会上统一解决。

（2）.准备本工程需用的施工验收规范及标准。

（3）. 写出砂浆和砼配合比试配委托书，送原材料检验，进行砂浆、砼配合比试配工作。

（4）.提出原材料计划、半成品加工计划。

（5）.搞好施工现场平面布置规划。

（6）.编制施工组织设计。

（7）.建立工程施工质量检验制度。

（8）.施工前对施工仪器进行检验校核。

施工仪器及通讯设备采用计划如下表：施工设备选择及布置根据工程进度和生产需要，合理计划、确定该工程机械和设备类型和数量。

详下表：主要脚手架用量计划表支撑系统及模板设计及验算（一）。

模板设计及验算挡墙按每段高3m进行浇注，厚度300mm，模板采用小块钢模拼装。

模板采用2根Φ48×3.5mm的钢管组成的竖向及水平楞夹牢，钢楞外采用对拉螺栓拉紧，钢楞间距600×600 mm，先背横杆，后背立杆。

对拉螺栓采用M16，设置间距为600×600mm。

距离楼地面第一道钢楞和对拉螺栓高度一般不能超过300mm。

砼强度等级C25, 其输送方式为泵送入模内，浇筑速度为1.6m/h，混凝土入模温度为25℃，采用插入式振捣器振捣，混凝土坍落度180～200mm。

由于其采用的振捣器为插入式振捣器（属于内部振捣器），因此新浇混凝土对模板的最大侧压力，按下列二式计算，并取其中较小值作为侧压力的最大值：F1=0.22r c t oβ1β2v1/2；F2=r c H1.1.模板设计计算1.1.1.荷载计算：1.1.1.1.新浇混凝土对模板侧面的压力计算：混凝土温度T=25℃，坍落度为180～200mm，掺外加剂，混凝土浇筑速度为1.6m/h，即：β1=1.2，β2=1.15，t o=200/（15+25）=5h。

F1=0.22r c t oβ1β2v1/2=0.22×24×5×1.2×1.15×1.61/2=46.08 kN/m2；F2=r c H=24×3=72 kN/m2按规定取较小值，即取q=46.08kN/m2。

1.1.1.2.振捣混凝土时对模板侧面产生的压力标准值为4 kN/m2；1.1.1.3.模板所受的侧压力如图。

1.1.2.模板所受的设计荷载（不考虑荷载设计值折减系数0.85）：模板采用P2015：其肋板厚度δ=2.5mm；净截面抵抗矩W x=3.96cm3；净截面惯性矩I x=17.98cm4。

计算简图如图所示。

由于受倾倒荷载的影响，模板所受的最大荷载为:1.1.2.1.计算强度的荷载组合：q=(46.08×1.2＋4×1.4)×0.2=12.18kN/m；1.1.2.2.计算挠度的荷载组合：q=46.08×1.2×0.2=11.06kN/m。

1.1.3.模板受力的计算简图见图。

1.1.4.模板内力计算：1.1.4.1.模板所受的最大弯矩：M max=0.125qL2=0.125×12.18×0.62=0.548 kN·m1.1.4.2.强度计算：σ=M max/W=0.548×106/（3.96×103）=138.38N/mm2＜f =205N/mm2，满足要求。

1.1.4.3.挠度计算：w=0.521qL4/(100EI)=0.521×11.06×6004÷（100×2.06×105×17.98×104）=0.223 mm＜l/250=600/250=2.4mm0.202 mm＜[w]=1.5mm，满足要求。

1.2.钢楞计算：1.2.1.荷载计算:横向钢楞（钢管）直接与模板接触，承受模板传来的荷载，由于钢楞间距600×600mm，对拉螺栓设置间距为600×600mm，因此横向钢楞所受的荷载: 计算强度的荷载组合：q=(46.08×1.2+4×1.4)×0.6=36.54kN/m;计算挠度的荷载组合：q=(46.08×1.2)×0.6=33.18kN/m1.2.2.横向钢楞受力按三跨连续梁计算,受力简图见图。

1.2.3.内力计算:1.2.3.1.模板所受的最大弯矩：M max=0.10qL2=0.10×36.54×0.62=1.315 kN·m1.2.3.2.强度计算：σ=M max/W=1.315×106/（2×5.08×103）=129.43N/mm2＜f =205N/mm2，满足要求。

1.2.3.3.挠度计算：w=0.677qL4/(100EI)=0.677×33.18×6004÷（100×2×2.06×105×12.19×104）=0.58mm＜[w]=1.5mm＜L/250=600/250=2.4mm，满足要求。

1.2.4.累计挠度计算：钢楞挠度与侧模自身挠度之和即为侧模累计挠度，其值w累计挠度= w柱侧模+w钢楞=0.202+0.58=0.782mm＜[w]=4.0mm，满足要求。

1.3.对拉螺栓计算：采用M16，对拉螺栓所受的拉力[N]：N=q×S=(46.08×1.2＋4×1.4)×0.6×0.6=21.92kN＜[N]=24.50 kN，满足要求（二）。

支撑系统的构造及设计验算脚手架构造形式：单立杆双排钢管脚手架（详附图）立杆离墙面距离：内立杆：0.15m Lb=0.8m 外立杆：0.95m立杆纵向间距：La=2.0m 步距：1.8m小横杆间距：1.0m连墙件竖向间距：H1=3.6m（二步），水平间距L1=6.0m（三跨）脚手架搭设高度Hd=20m,采用φ48×3.5钢管,材料为Q235 (3号)钢,脚手架排距Lb=0.8m。

1.8×6.0m绿色密目安全网网目尺寸为5.0mm×5.0mm，绳径3.2mm，自重0.01KN/m2。

外立面铺设竹压板，安全网全封闭。

1.1.脚手架的验算1.1.1.脚手架的荷载计算钢管采用Φ48×3.5，其截面特性：A=489mm2，I=12.19cm4，W=5.08cm3，i=15.8mm。

1.1.1.1.荷载计算：1.1.1.1.1.脚手板自重标准值：采用竹串片脚手板0.35 kN/m2；1.1.1.1.2.拦板与挡墙脚手板自重标准值：竹串片脚手挡板0.14kN/m；1.1.1.1.3.脚手架外侧立面采用密目安全网自重标准值：0.01kN/m2；1.1.1.1.4.每米立杆承受的结构自重标准值：0.1395 kN/m；（查JGJ130-2001 表A-1）1.1.1.1.5.脚手架作业层上的施工均布活荷载：2 kN/m2；1.1.1.1.6.水平风荷载标准值：μz=1.0（查GBJ50009-2001）《建筑结构荷载规范》μs=1.3ψ=1.3×1.2×0.5（安全网的挡风系数）=0.78W k=0.7μzμs W0=0.7×1.0×0.78×0.40=0.22 kN/m2。

1.1.1.2.支撑横杆受弯承载力计算：1.1.1.2.1.支撑横杆所受荷载简化为均布荷载：q=[（0.8×1.0×2）×1.4+（0.35×0.8×1.0+1.0×0.14）×1.2]÷0.8=3.43 kN/m1.1.1.2.2.支撑横杆所受的最大弯矩：M=0.125ql2=0.125×2.29×0.82=0.274 kN·m1.1.1.2.3.强度计算：σ=M/W=0.274×106÷（5.08×103）=54 N/mm2＜f=205 N/mm2满足要求1.1.1.2.4.挠度计算：W=5ql4/（384EI）=5×3.43×8004÷（384×2.06×105×12.19×104）=0.73mm＜l/150=800/150=5.3mm满足要求。

1.1.1.3.大横杆计算1.1.1.3.1.支撑横杆所受荷载简化为集中荷载：P=[（0.8×1.0×2）×1.4+（0.35×0.8×1.0+1.0×0.14）×1.2]÷2=1.37 kN1.1.1.3.2.支撑横杆所受的最大弯矩：M=0.25Pl=0.25×1.37×2.0=0.69 kN·m1.1.1.3.3.强度计算：σ=M/W=0.69×106÷（5.08×103）=136 N/mm2＜f=205 N/mm2满足要求1.1.1.3.4.挠度计算：W=Pl3/（48EI）=1.37×103×20003÷（48×2.06×105×12.19×104）=9.1mm＜[10mm] ＜l/150=2000/150=13.3mm满足要求1.1.1.4.连墙件计算连墙件采用二步三跨设置，与结构进行可靠连接。

1.1.1.4.1.连墙件的轴向力设计值N l=N lw+N0由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值：N lw=1.4W k·A w=1.4×0.22×（1.8×2×2.0×3）=6.65kN所以N l=N lw+N0=6.65+5=11.65 kN1.1.1.4.2.扣件抗滑力计算R=11.65 kN＜8.0×2=16.0 kN所以需要双扣件。