65t 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。

2、设计说明勘探资料显示：场地内2.3m 深度地基的承载力为125KPa ，冻深0.8m ，故选取基础埋深m h 0.1 。

龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T 形截面，混凝土强度等级为C20。

龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。

4022022025120040403035353535930N3φ8@350N2φ10N4φ8@350N1φ12N2φ10N1φ12N5φ8@350基础钢筋布置图1：10图-2.1 基础横截面配筋图（单位:mm ）通过计算及构造的要求，基础底面配置24φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置5φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图-2.1 横截面配筋图。

基础顶面预埋钢板用于焊接固定轨道钢扣片或预埋φ12钢筋用于固定钢轨。

为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每46m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距38m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。

3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，65t 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 253max =，现场实际情况，龙门吊最大负重仅40t ，故取计算轮压：KN P 200=； 砼自重按26.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。

3.2、材料性能指标 (1)、C20砼轴心抗压强度：MPa f c 6.9= 轴心抗拉强度：MPa f t 10.1= 弹性模量：MPa E c 41055.2⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性截面惯性矩：40417.0m I =4、地基验算 4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图-4.1形式。

4.2、地基承载力验算每个台座两侧各设一条钢轨，长46m ，两端各设伸缩缝20mm 。

考虑两台龙门吊同时作业，根据65T 龙门吊资料：支腿纵向距离为7.5m ，轮距离0.65m ，结合内模和钢筋骨架长度，前后两龙门吊最小中心间距为22m 。

按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.2：图-4.1：基础截面图（单位：mm ）FE BA P8P7P6P5P4P3P2P1460.656.850.6513.850.656.850.6515.85图-4.2：荷载布置图（单位：m ）采用弹性地基梁模型计算地基的反力，根据场地地质勘测资料显示，地基持力层为粉质粘土，压缩模量MPa E s 91.3=，查表取泊松比3.0=v ；基础梁边比：460.146===b l m ，按柔性基础查表的，影响系数76.1=c I 。

基础截面惯性距：m I 40417.0=。

地基变形模量：MPa E E E s s 90.291.33.013.02112122=⨯⎪⎪⎭⎫⎝⎛-⨯-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--==ννβ 地基抗力系数：33/689.18101076.123.010.161090.221m KN I c )νb(E k =⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯=-=-2/689.1810689.18100.1m KN k b k s =⨯=⋅=1436.00417.01055.2410689.1810441034=⨯⨯⨯⨯==I E k c s λ 荷载计算模式判定：P1：作用在基础端头，按半无限长梁计算P2：()πλ>=-⨯=⋅512.665.0461436.0l 按无限长梁计算 P3：()πλ>=--⨯=⋅529.585.665.0461436.0l 按无限长梁计算 P4：()πλ>=-⨯-⨯=⋅435.585.6265.0461436.0l 按无限长梁计算 P5：()πλ>=--⨯=⋅446.385.1315.8461436.0l 按无限长梁计算P6：()πλ>=--⨯=⋅353.365.022461436.0l 按无限长梁计算 P7：()πλ>=--⨯=⋅236.465.085.15461436.0l 按无限长梁计算 P8：()πλ>=-⨯=⋅330.485.15461436.0l 按无限长梁计算 4.2.1活荷载作用地基反力强度计算 （1）荷载P1对各计算点影响荷载P1按半无限长梁计算：01436.00=⨯==λαa对位置A ：01436.00=⨯==λξx ，查表得反力系数2=p对位置B ：09.01436.065.0=⨯==λξx ，查表得反力系数822.1=p 对位置C ：()08.11436.085.665.0=⨯+==λξx ，查表得反力系数326.0=p 对位置D ：()17.11436.085.6265.0=⨯+⨯==λξx ，查表得反力系数245.0=p对位置E ：()16.31436.085.1385.6265.0=⨯++⨯==λξx ，查表得反力系数08.0-=p 对位置F ：()25.31436.065.085.1385.6265.0=⨯+++⨯==λξx ，查表得反力系数07.0-=p对位置G ：()24.41436.085.665.085.1385.6265.0=⨯++++⨯==λξx ，查表得反力系数069.0=p对位置H ：()33.41436.085.1546=⨯-==λξx ，查表得反力系数087.0=p 对位置I ：61.61436.046=⨯==λξx ，查表得反力系数504.0=p荷载P1按式：p P p λ1=计算P1对各计算点所作用地基反力，具体见表-1。

（2）其他荷载的影响 计算过程见表1：其中：Axi=e -λx (cos λx+sin λx)P ij =P*λ*p(j=1) P ik =P*λ* Axi/2b （k=2～8）考虑基础自重和回填土的重量：(26*1+2.7*0.7)/2*1=13.945Kpa地基的最大反力:108.60+13.945=122.55Kpa ＜[fa]=125Kpa ，满足要求！5、基础内力计算基础内力计算采用弹性地基梁算，计算过程见表2、表3 其中：B i1=e -λx *sin λx M i1=-PB ij /λ(j=1) C ij =e -λx (cos λx-sin λx) M ik =P*C ij /4λ(j=2～8) D ij =e -λx *cos λx V ij =-P*D x2/2（j=2～8） V ij =-PC ij (j=1) 6、基础配筋计算 1、判断T 型截面类型：基础在任何一个单元的受力只能是正弯矩或负弯矩，根据充分发挥混凝土的承压能力的原则，确定T 型基础的类型。

第一类，受压区仅位于内；第二类，翼缘和腹板均受压。

翼缘板全部受压：KNKN ＞h h bh f M c j 17.1098.319623.026.13.01106.9)2(6'0'=⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯⨯⨯=-=腹板全部受压：KNKN ＞h h bh f M c j 56.53756.183427.026.17.03.0106.9)2(6'0'=⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯⨯⨯=-=由计算可知：T 型基础为第一类。

2、基础正截面受弯配筋：根据表2可见：Mmax=1.2*537.56=645.07 KN.m (1.2为分项系数) Mmin=-1.2*109.17=-131.0 KN.mmh m ＜b cf M h h x b 512.093.055.0284.03.06106.931007.6452293.093.0220010=⨯==⨯⨯⨯⨯--=--=ξ 25.2638610300284.03.06106.911mm yf x b cf s A =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯= 下部配钢筋：24φ12(HRB335)，A=2714.4 mm 2 ，ρ=0.68%＞ρmin =0.15%mh b m ＜bcf Mh h x 512.093.055.000148.016106.93101312293.093.022002=⨯==⨯⨯⨯⨯--=--=ξ26.4736103000148.016106.922mm yf x b c f s A =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=上部配钢筋：5φ12(HRB335)，A=565.5 mm 2 ，ρ=0.31%＞ρmin =0.15% 3、基础斜截面受剪配筋：根据表3：Vmax=1.2*309.69=371.63KN ＜0.25βc f c bh 0=0.25*1*9.6*106*0.3*0.93=669.6KN (1.2为分项系数)受剪截面尺寸满足要求。

V=0.7βh f t bh 0=0.7*(800/930)0.25*1.1*106*(0.3*0.665+1*0.265) =344.45KN ＜Vmax故需配箍筋mm h yv f bh t f cs V s v As 0572.093.061021025.11265.0665.03.06101.17.031063.371025.107.0=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯-⨯=-=）（结合构造要求，选φ8@300，335.0=sAsvmm ，%088.010300101.124.024.0%1126.03003004/6814.3266min =⨯⨯⨯===⨯⨯⨯==y t sv sv f f ＞sb nA ρρ满足要求！ 4、横向抗弯检算取纵向应力分布长度1m 为计算单元，计算部位见图6-1图6-1：横向抗弯计算位置图M=0.5*P j *a j 2 P j ：基底净反力a j ：计算截面到基础边缘的距离(取作用力的边缘为计算截面) M =0.5*108.6*0.352=6.652 kn.m28.132265.0*6102109.0310652.609.0mm hy f M A =⨯⨯⨯==用抗剪箍筋3φ8(A=150.9mm 2)能满足要求。

基础剪力计算表表3A B C D E F G Hx10.000.657.508.1522.0022.6529.5030.15 Cx1 1.000.84-0.10-0.13-0.07-0.060.000.00 Vi1-200.00-167.7719.7226.2014.4812.670.680.15 x20.650.00 6.857.5021.3522.0028.8529.50 Dx20.92 1.000.260.21-0.06-0.06-0.02-0.02 Vi2-91.61-100.00-26.06-21.40 5.86 5.55 1.99 1.72 x37.50 6.850.000.6514.5015.1522.0022.65 Dx30.210.26 1.000.92-0.05-0.05-0.06-0.05 Vi3-21.40-26.06-100.00-91.61 4.61 5.35 5.55 5.22 x48.157.500.650.0013.8514.5021.3522.00 Dx40.170.210.92 1.00-0.04-0.05-0.06-0.06 Vi4-17.19-21.40-91.61-100.00 3.66 4.61 5.86 5.55 x522.0021.3514.5013.850.000.657.508.15 Cx5-0.07-0.08-0.19-0.20 1.000.84-0.10-0.13 Vi514.4816.4038.4339.82-200.00-167.7719.7226.20 x622.6522.0015.1514.500.650.00 6.857.50 Cx6-0.06-0.07-0.18-0.190.84 1.00-0.06-0.10 Vi612.6714.4836.7538.43-167.77-200.0011.7519.72 x729.5028.8522.0021.357.50 6.850.000.65 Dx7-0.02-0.02-0.06-0.060.210.26 1.000.92 Vi7 1.72 1.99 5.55 5.86-21.40-26.06-100.00-91.61 x830.1529.5022.6522.008.157.500.650.00 Dx8-0.01-0.02-0.05-0.060.170.210.92 1.00 Vi8 1.47 1.72 5.22 5.55-17.19-21.40-91.61-100.00合计-299.88-280.65-112.00-97.14-377.76-387.06-146.05-133.05。