目录1 前言 (3)2 设计内容和要求 (3)3矩形花键拉刀的设计 (3)3.1选定刀具类型和材料的依据 (3)3.1.1选择刀具类型 (3)3.1.2正确选择刀具材料 (4)3.2刀具结构参数、几何参数的选择和设计 (4)3．2．1拉刀的结构 (4)3.2.2 切削方式 (5)3.2.3 拉削余量 (5)3.2.4 拉刀刀齿结构 (5)3.2.5 确定校准齿直径 (5)3.2.6 分层式拉刀粗切齿齿升量 (6)3.2.7 拉刀容屑槽及分屑槽的尺寸 (7)3.2.8花键齿截形设计 (8)3.2.9选择拉刀前柄 (8)3.2.10校验拉刀强度和拉床载荷 (8)3.2.11确定拉刀齿数及每齿直径 (9)3.2.12 拉刀齿部长度 (9)3.2.13设计拉刀其他部分 (9)3.2.14拉刀总长及其校验 (10)4.1刀具的全部计算 (11)4.2 排齿升量 (11)5.1 对技术条件的说明 (11)5.2键槽拉刀的尺寸偏差 (14)5.3拉到其他部分长度偏差 (14)5.4 拉刀主要技术条件 (15)6.铣刀的设计 (16)6.1齿形的设计计算 (16)6.2结构参数的选择及计算 (16)6.3矩形花键铣刀的技术条件 (18)6.4刀具的全部计算 (20)7总结 (21)8.参考文献 (21)9.致谢 (21)矩形花键拉刀及矩形花键铣刀设计说明书1.前言在拉床上使用拉刀加工工件的工艺过程称为拉削加工。
拉削主要用于大批量生产中加工各种形状的通孔、平面及成形面等。
拉刀是一种定型刀具，在一次拉削中完成粗切、精切、校准、修光操作，切除被加工表面的全部加工余量，生产率高，加工质量高。
但一把拉刀只适宜于一种规格尺寸的孔或槽，拉刀制造复杂，且成本高，只用于大批量生产中。
通过金属切削刀具课程设计，具体应使学生做到：(1) 掌握金属切削刀具的设计和计算的基本方法；(2) 学会运用各种设计资料、手册和国家标难；(3) 学会绘制符合标准要求的刀具工作图，能标注出必要的技术条件。
2.设计内容和要求完成矩形花键铣刀、矩形花键拉刀两种刀具的设计和计算工作，绘制刀具工作图和必要的零件图以及编写一份正确、完整的设计说明书。
刀具工作图应包括制造及检验该刀具所需的全部图形、尺寸、公差、粗糙度要求及技术条件等；说明书应包括设计时所涉及的主要问题以及设计计算的全部过程；设计说明书中的计算必须准确无误，所使用的尺寸、数据和计量单位，均应符合有关标准和法定计量单位；使用A4纸打印，语言简练，文句通顺。
3.拉刀的设计3.1选定刀具类型和材料的依据3.1.1选择刀具类型：对每种工件进行工艺设计和工艺装备设计时，必须考虑选用合适的刀具类型。
事实上,对同一个工件，常可用多种不同的刀具加工出来。
采用的刀具类型不同将对加工生产率和精度有重要影响。
总结更多的高生产率刀具可以看出，增加刀具同时参加切削的刀刃长度能有效的提高其生产效率。
例如，用花键拉刀加工花键孔时，同时参加切削的刀刃长度l=B×n×Zi，其中B为键宽，n为键数，Zi为在拉削长度内同时参加切削的齿数。
若用插刀同时参加切削的刀刃长度比插刀大得多，因而生产率也高得多。
3.1.2正确选择刀具材料：刀具材料选择得是否恰当对刀具的生产率有重要的影响。
因为硬质合金比高速钢及其他工具钢生产率高得多，因此，在能采用硬质合金、的情况下应尽力采用。
由于目前硬质合金的性能还有许多缺陷，如脆性大，极难加工等，使他在许多刀具上应用还很困难，因而，目前许多复杂刀具还主要应用高速钢制造。
拉刀结构复杂，造价昂贵，因此要求采用耐磨的刀具材料，以提高其耐用度；考虑到还应有良好的工艺性能，根据《刀具课程设计指导书》表29，选择高速工具钢，其应用范围用于各种刀具，特别是形状较复杂的刀具。
根据表30，选择W18Cr4V。
3.2刀具结构参数、几何参数的选择和设计3.2.1拉刀的结构图1表13.2.3 拉削余量：对于花键孔A=d mmax-d wmin 3.2.4 拉刀刀齿结构：表2拉刀刀齿的几何参数有：切削齿前角γ0，校准齿前角γ0g，切削齿后角α0，校准齿后角α0g，齿距p，容屑槽深h，齿厚g，刃带宽b a1。
拉刀刀齿的主要稽核参数前角、后角和刃带宽数值的大小主要取决于工件材料和拉刀的结构形式。
参照表5-5，各种花键拉刀，工件材料为45号钢，硬度为HBS200,故常用的材料的拉刀几何参数为：3.2.5 确定校准齿直径查表4-16，花键齿、圆形齿的扩张量分别为0.005、0.005mm，则圆形齿校准齿和花键齿校准齿直径为d hx=(54.120-0.005)=54.115mmd yx =(46.025-0.005)=46.020mm计算倒角齿参数查表4－29知倒角的工艺角度为θ=45°。
按表4－29计算如下：sinΦ1=(B min+2ftgθ)/d ymax (9+2×0.4×tg45°)/46.00=0.213Φ1=arcsin0.2375=12.3°M=0.5 d ymax sin(θ+Φ1)=19.3mmctgΦB=2M/(B min sinθ)-ctgθ=5.065ΦB=arcctg5.065=11.168°d B=B min/sinΦB=46.5mmd2= d B+(0.3~0.6)mm=47.1mm计算拉削余量按表4－1计算圆形拉削余量为0.9mm,预制孔径为45.1mm,实际拉削余量A y=(46.020-45.1)mm=0.92mm倒角余量 A d=(47.1-45.1)=2.0mm花键余量 A h=[54.115-(47.1-0.1)]mm=7.115mm3.2.6 分层式拉刀粗切齿齿升量根据表4-4选择齿升量，得到倒角齿:a fd=0.050mm 圆形齿：a fy=0.045mm 花键齿：a fh=0.060mm3.2.7 拉刀容屑槽及分屑槽的尺寸1.拉刀切削部的齿距是拉刀的重要设要素。
其影响如下：（1）齿距过大，则拉刀过长，不仅制造成本高，拉削生产率也低；齿距过大，同时工作齿数太少，拉削过程不平稳，影响拉削加工表面质量。
（2）齿距过小，容屑空间也小，切削容易堵塞；齿距过小，同时工作齿数会过多，切削力就增大，可能导致拉刀折断及机床超载；齿距过小，还会给刃磨带来困难，砂轮切入时有与相邻刀齿碰撞的危险。
计算齿距的经验公式： P=(1.25～1.5)L 1/2查手册表4-7，得p=(1.25～1.5)L 1/2 =7.397～9.247 p g =p p j =(0.6～0.8)p 2.容屑槽计算 （1）计算齿距粗切齿齿距P 参照手册表4-7取接近的标准值 P=(1.25～1.5)L 1/2=8m 过渡齿齿距: P g =P=8mm精切齿齿距：P j =(0.6～0.8) P=6mm校验同时工作齿数 Z emin =l/p=40/8=5,Z emax = Z emin +1=6,满足3≤Z e ≤8的条件。
（2）选取容屑槽形状及尺寸容屑槽是形成刀齿的前刀面和容纳切屑的环状或螺旋状沟槽。
环形齿拉刀的拉削属于封闭容屑槽形式；螺旋齿拉刀的拉削属于半封闭容屑形式。
切削容纳在拉刀的容屑槽中，如果容屑空间不够大，切屑会在槽内挤塞，影响加工表面质量，严重的还会使刀齿崩刃或拉断拉刀。
参照表4-8，选用曲线齿背型容屑槽型。
粗切用深槽，h ＝3，g=3，r=1.5，R ＝5。
精切用基本槽，h=2，g=2，r=1，R=4。
容屑槽尺寸的最后确定，须校验其是否有足够的容屑空间，即容屑槽的有效容积必须大于切屑体积，即Vp 〉Vc ，若忽略切削宽度方向的变形，即是要求上述体积可近似用拉刀轴剖面中的面积Ap 和Ac 来表示，二者的比值为容屑系数K ，有： Ap/Ac ≧K（3）校验容屑条件 取a c =a f ,取K=3.5，计算H=1.13(K×ac×l)1/2=2.98mm<已选定的容屑槽深度，合格（4）分屑槽为了便于卷屑和容屑、减少切削力、改善已加工表面质量，应在拉刀前后刀齿上交错地磨出分屑槽。
设计分屑槽时应该注意以下几点：a.分屑槽的深度必须大于齿升量，即h>af,否则不起分屑作用。
b.为了使分屑槽上两侧的切削刃也有足够的后角，槽底后角应大于拉刀刀齿后角，取为α0+2°。
分屑槽的数目nk应保证切削宽度不太大，便于卷曲成为较紧的切屑，有利于容纳在容屑槽内。
当拉刀直径d>50mm时：nk =πd/(0.5～1.0) d1/2=28为便于测量拉刀直径，分屑槽数目一般取偶数。
在拉刀最后的精切齿上，由于齿升量很小，切屑较少，可以不作分屑槽，以保证加工表面质量。
加工铸铁等脆性材料时，由于切屑呈崩碎状态，不需磨出分屑槽。
分屑槽位置应前后齿错开。
根据表4-13, 选取合适的分屑槽参数。
数值见图。
3.2.8花键齿截形设计花键齿键宽B h按下式计算，精确到0.001mm：B hmax=B max-δbB hmin=B hmax-Δb式中，B max为内花键槽宽最大极限尺寸；δb为拉削扩张量（查表4-16得δb＝0.005mm）；Δb为拉刀键齿宽制造公差带，为保证键齿尺寸耐用度高，Δb应在制造条件允许范围内取小值，此处取Δb＝0.005mm。
则B hmax=（9.036-0.005）mm＝9.031mmB hmin=（9.031-0.005）mm＝9.026mm拉刀键齿侧面应制出Kr=0°的修光刃f，其下应磨出侧隙角1.5°。
工厂常在齿高为1.25mm及以下的刀齿上磨侧隙。
3.2.9选择拉刀前柄矩形花键拉刀前导部的尺寸：按表4-17选II型-A前柄，选定取值d1=45f8,d2=34h12，其余见图。
3.2.10校验拉刀强度和拉床载荷矩形花键拉刀前导部的尺寸：按表4-17选II型-A前柄，选定取值d1=45f8,d2=34h12，其余见图。
通过计算分析，确认倒角齿拉削力最大，因而应计算拉刀倒角齿拉削力（表4－20,表4－21,表4－22）Σa w=z(B hmax+2f)=8（9.031＋2×0.8）mm＝85.05mmF max=F z′Σa w Z emax k0k1k2k3k4×0.001=178×85.05×6×1.15×1.15×1.13×1×1×0.001=135.7KN拉力最小截面面积在卡槽底颈处，则拉应力σ=Fmax/(π÷4×34×34)=135.7/(π÷4×34×34)=0.149GPaσ<[σ](表4-25)，拉力强度校验合格。