科威特大布尔干油田注水开发：通过先导性试验和现场评估改善开发计划S. Rajan, M. 等摘要：大布尔干油田是世界上最大的碎屑岩油田，世界第二大油田。

发现于1938年，自1946年开发至今一直利用天然能量进行生产。

近来，二次采油和提高采收率技术不断发展，前期的注水开发研究也在逐步实施。

首次注水工程实施于晚白垩世（森诺曼阶）Wara层，该层为大布尔干复杂油气藏主力生产层段之一，其产量也随储层压力的稳步下降而降低。

Wara地层属河流滨海潮汐相沉积，由多套砂岩单元组成，总厚度约140-180英尺。

储层渗透率在横向和垂向上非均质性极强，砂体之间压力连通性也十分复杂，因此了解其水力连通性及体积波及系数是开发此复杂油藏的关键挑战之一。

为避免高昂的污水处理费用并更好地利用可用资源，整个油藏注水都将使用采出水。

因此需对整个油田注水所需的多种水源进行评估并对水质要求进行详细调查。

考虑到Wara层为背斜构造，其翼部与峰脊之间垂向起伏达1200英尺，所以我们采用边缘注水方式。

为预测和优化注水工程，需对处于构造翼部较低位置的未钻井区域储层结构、压力、性质和流体类型进行评估。

本文总结了注水先导性试验工程、构造翼部评估和相关研究工作，以此了解储层水力连通性，油层性质，注水能力和油层动态。

描述了每一方面研究所采取的方法及其对整个油藏注水工程的影响。

1 引言大布尔干油田位于科威特市以南35公里处，靠近艾哈迈迪，在科威特境内覆盖面积达1100平方公里。

其主要层段包括Wara，Mauddud和Burgan，根据其地理特征又进一步划分为三个产区—Burgan，Magwa和Ahmadi。

这三个产区根据其边界形状命名，不能通过结构、构造或储层特征来进行区分。

因为沉积环境的变化，Wara层从北到南储层特征变化很大。

通常Wara层上部主要为薄沙坝和分流砂沉积物，广泛发育于油藏北部区域。

Wara层中部主要发育河道砂和近岸坝砂，贯穿整个油藏。

Wara层底部主要为发育良好的河道砂，大量分布于油田南部区域。

总而言之，复杂的沉积环境意味着砂体面积、砂体方位、砂体性质及水力连通性都具有很大的不确定性。

图1 ：Wara油层动态。

为便于描述，图中生产气油比（GOR）值缩小了1000倍（采油速度坐标值未显示）自1948年Wara 层产出第一桶油以来，相比于布尔干油藏的其他层段，Wara 层地层压力已经开始明显下降。

图1为Wara 层同一基准面深度储层压力、采油速度、生产气油比（GOR ）与含水率图。

从图中可看出，油藏平均压力已经从初始的大约2100psia 下降到了目前的1500-1600psia （所有数据均为修正到同一基准面的折算压力值）。

从图中还可看出，自1960年左右，产油量随着生产气油比的增长而显著增加，反映出储层处于饱和或近饱和状态。

在后期，因为实际操作的原因，我们会优先开发那些气油比低、储层压力高的地区，导致其相关性有所降低，但总体来看，产油量也依然随着生产气油比的变换起伏而上下波动。

迄今为止，该层只产出了少量的水。

为解决储层压力下降问题，从1962年开始在储层构造高部注气，持续大约20年。

最终累计注气量为2790亿立方英尺，但这也只占储层产出气总量的一小部分，还不足以扭转压力下降的趋势。

总体而言，油藏动态表明Wara 层自然能量不足，储层上部覆盖着一层厚泥岩，且Wara 最底一层也高度偏泥岩化，因此在其之下的Mauddud 层渗透率相对较低。

由于自然能量有限，只有部分地层水随能通过砂体连通性较好的地方侵入进储层边缘，并在某些区域会有油和少量水通过断层交叉处从较深的储层中涌出。

前人（Ambastha 等，2006年，Ma 等，2009）对Wara 层的PVT 特性已做过大量研究。

图2为Wara 层样品泡点压力图，尽管数据点高度分散，但饱和压力与深度的关系特征依然十分明显。

其它可辨认的特征还包括，例如，处于油田北部的Magwa 和Ahmadi 地区泡点压力较其它地区要高一些，但在本文中，我们只需简单地认识到，初始状态下，储层流体要么处于或接近于饱和压力状态，要么处于低于饱和压力几百psi 的状态。

显然，从图1的压力历史中我们可以得出结论，现在大部分储层压力都处于泡点压力之下。

目前油田还有超过200口可生产井，但这其中几乎有一半处于关井状态以保存地层能量。

为解决储层压力下降问题，于2009年启动了生产水回注（PWRI ）工程。

在国内，该工程又被称作Wara 压力保持工程（WPMP ）。

从2014年起，该工程每天将通过90图2：Wara 泡点压力测量。

取样深度可视为射孔层段中点深度。

蓝线（右）表示近似初始油藏压力。

口注水井向Wara 层注入66000桶水。

Wara 层注水采用边缘注水方式，原因是该注水形式既符合Wara 储层要求，同时也能降低对大布尔干油田深部“核心”区域开发的影响，另一方面，目前我们的开发区域主要集中于正在评估的构造翼部地区，而在此之前，该区域未被考虑。

2 项目不确定性及风险管理在敲定最终的注水设计方案和设施部署之前，必须进行系统的风险评估及不确定性评估。

与投资有关的先导性试验与油田评估统称为不确定性管理计划，如表1.表1本文剩余部分将主要讨论风险管理活动、成果及其对整个油田注水工程的影响，论述在注水先导性试验环境下的井间干扰试验，尽管大部分的试验前人已经做过（Ambastha ，2009年）。

此外，流体取样的改进和鉴定工作也有人（Al-Sabea ，2013年）作为一个单独课题进行过研究了。

3 构造翼部区域评估尽管连续不断地开发了超过50年，但仍存在诸多不确定性，包括储层顶深、砂岩发育和砂体性质、流体性质及由边缘注水开发导致的翼部靶区水侵展布等问题。

从历史上看，油藏开发一向都是从储层内部开始进行，为打好这场“评估（信息）战”，将首先进行油井定位和注水管线的配臵工作。

图3为评价井井位图。

每口井都钻遇了相当长的油柱，且在大多数情况下都没有边缘水图3：Wara 层顶深图及8口评价或“信息”井（红点）井位图。

这些评价井先于注水井（蓝点）和生产井（绿点）钻成。

侵的迹象。

图3还展示了注水井和生产井井位位臵。

评价工作的重点在于将开发井尽可能近的部署在油藏边缘部分以增大注水面积，提高采收率，并将压入含水层的油量降至最低。

4 水质研究为正确设计出新的注水设施，需对Wara 层的矿物成分、孔隙大小分布和注入水的兼容性进行全面调查，并分别在实验室和现场条件下进行岩心驱替研究。

所选岩样跨越Wara 储层渗透率范围（约40mD-1000mD ）。

利用水银孔隙度仪测量孔径大小分布（PSD ），其孔喉水力半径为4-11微米，且大多数的孔径都相当狭窄。

图4为一测量得到的典型图。

假设平均水力半径（MHR ）小于0.7的颗粒能通过这些岩样并且不会造成桥堵（Van Oort 等人，1993），那么3微米以下的颗粒就能进入储层，并且渗透率的降低幅度不会超过20%。

利用经过处理的产出水对30个Wara 层岩心进行驱替实验，这些水都来源于大布尔干油田的一个生产搜集中心（GC ）。

岩心驱替设备要求GC 入口处能进行各种级别的过滤，以模拟最终的注水工程设备。

GC 水水质和典型的过滤步骤列于表2中。

图5显示了相同成分水中遭污染颗粒的数量，可以清楚地看到，未处理水中存在大量的直径超过10微米甚至更大的颗粒。

岩心驱替实验的结果大致表图4：利用压汞压力数据计算得到的岩样标准化渗透率分布图图5：现场岩心驱替实验用注入水。

大布尔干油田集 输中心产出水（红线）与经3微米过滤器过滤水（蓝线）中颗粒大小与分布图。

本研究结果，连同下文所述的注水试验结果被用来确定Wara 注水处理设备的注水规范。

最终设计出气体漂浮装臵（GFU ）和果壳过滤器，可100%过滤掉注入水中直径大于>10微米的颗粒和95％的直径>2微米的颗粒。

5 Magwa 七点法注水先导性试验从2005年12月至2008年2月，在大布尔干油田的Magwa 区块进行七点法注水先导性试验。

在此模式下，一口注水井将向六口生产井注水，每口生产井与注水井距离为250m 。

注入水水源来源于一口完井于Burgan 层油水接触面（“源头水”）之下的水源井。

随后将该水通过10微米和2微米的过滤器以达到水包油零含量和总悬浮固体物小于1mg/L 的注入水水质要求。

更多关于该先导性试验的详细计划、执行情况和解释都能在更早的文章（Al-Naqi 等人，2009）中找到。

从中心注水井和一口生产井取心。

图6为这两口井的测井和岩心渗透率图，从该图可看出，两口井都表现出渗透率向下变大的相似特点。

图7为六口生产井的生产动态。

MP-2井在注水之前就少量产水，其原因可能有两个，一是上层滞留水被采出，二是水通过Wara 层附近的断层通道向上流出。

MP-2井含水率在注入水达到约0.1PV 之前首先开始下降，之后逐渐上升。

与此同时，注入水也突破了其它五口生产井。

该试验结果表明，尽管Wara 层在横向和纵向上非均质性很强，但这六口生产井的含水率变化却非常相似。

这也说明通过注水可以达到较好的水驱驱替效率，同时这也为在整个区域范围内进行注水开发投资增添了信心。

图6：Magwa 区7点法注水先导性试验区中两口井的对比图。

图中蓝线表示线性刻度下的岩心渗透率，越往下砂岩渗透率越高。

图7：Magwa 七点法注水先导性试验区含水率——注入孔隙体积图6 注水能力测试在做完水质研究之后，如前所述，下一步便是注水能力测试。

人们普遍认为，注水能力将随时间变化而变化；因此，我们将进行几个长期的注水测试以便更好的了解注水动态变化。

考虑到储层性质的不同，将在三个具有不同储层性质（简单地分为好，中，差三等）的区域进行测试，测试结果见图8。

Magwa 七点法注水采用经过滤的滞留水层“源头水”进行先导性试验，储层性质好。

注入速率与井口油压的解释结果表明，表皮系数从0增大到了最大值5。

此外，MI-1井最大井口油压达到500psia ，注水量达到8000桶/天，这与以下将讨论到的，利用差水质废水所进行的早期Wara 层压力保持工程相比毫不逊色。

尽管具有相似的地层系数（储层渗透率-厚度乘积）和储层压力，但在相同注入速率下，注水井井口油压也达到1500psia 。

第二口井储层性质中等，再次注入经过滤的“源头水”。

此时，最大井口油压达到750psia ，注水速率为8000桶/天。

这样的表现再次优于早期的Wara 层压力保持工程。

第三口井储层性质差，最大井口油压达1000psia ，注水速率为3400桶/天。

随后，将注入水由“源头水”转换为邻近搜集中心的产出水。

注水速率虽然有一些变化，但在图8中我们可以看到，当注水速率达到约3400桶/天时，井口油压已经上升到1600psia 。