深基坑支护设计2
设计单位：XXX设计院
设计人：XXX
设计时间：2022-03-09 15:02:16
［支护方案］排桩支护
单位m
ιrrrπtπitτπrτπrrftτuruτffπfr!fi
［基本信息］
规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012内力计算方法增量法
支护结构安全等级二级
层号 黏聚力 水下
(kPa)
内摩擦角 水下(度)
水土 计算方法 m, c, K 值 不排水抗剪 强度(kPa)
1 — — — In 法 4. 33 —
2 — — — m 法
0. 62
—
［土压力模型及系数调整］
一般分布
层号 土类 名称 水土 水压力 调整系数 外侧土压力 调整系数1 外侧土压力 调整系数2 内侧土压力 调整系数 内侧土压力 最大值(kPa) 1 素填土 分算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.000 2
淤泥质土 分算
1.000
1.000
1.000
1.000
10000.000
［工况信息］
工况 号 工况 类型 深度 (m) 支锚 道号 1 开挖 4. 000 —
［设计参数］
整体稳定计算方法
瑞典条分法 稳定计算采用应力状态
有效应力法 稳定计算合算地层考虑孔隙水压力 √ 条分法中的土条宽度(m) 1.00 刚度折减系数K
0. 850
弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
一般
［设计结果］
［结构计算］ 各工况：
工况 1 —刑(4 OOm )
地表沉降图:
土丘那 N∕m)
色断mm)
∣⅛(KN -m)
财KN)
(-65 49)-(74 22) (-10782)--(2375)
(-2303)--(015) (O.O)-(OO)
(-15 8β)-(28.91) (-0 00)—(35 35)
(-24 12)-(1568) (-27 89)—(000)
内力位移包络图:
工％ 1 —刑(4.00m )
包络图
支反力(KN) 解(mm)
蟠 KN-m)
* KN)
(-23 03)-(015) (0 00)-(0 00)
(-1588)--一(28 91) (-0 00)---(35 35)
(-24 12)-(15.68) (-27 89)--(000)
Λ⅛i(mm)
------- 三角形法 景灿H 26mm
［截面计算］ ［截面参数］ 弯矩折减系数
0. 85 剪力折减系数 1.00 荷载分项系数 1.25
［内力取值］ 段 号
内力类型 弹性法 计算值 经典法 计算值 内力 设计值 内力 实用值
基坑内侧最大弯矩(kN. m) 15. 88 0. 00 16. 87 16. 87 1
基坑外侧最大弯矩(kN. m) 28.91
35. 35 30. 72 3(). 72
最大剪力(kN)
24. 12
27. 89
30. 15
30. 15
［截面验算］
基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力) 。
nei = Mn / Wx
=16. 873/(1350. 000*10^6)
=12. 499 (MPa) < f = 215. OOO(MPa) 满足 基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力) 。
wai = Mw / Wx
=30. 715/(1350. 000*10^6)
∩0123456789 10
高玩理
⅛(m)
括魁
最大前∙量40mm
------- 拨他发法 量短*量18mm
=22. 752 (MPa) < f = 215. OOO(MPa) 满足式中:。
wai ------- 基坑外侧最大弯矩处的正应力(MPa);。
nei -------- 基坑内侧最大弯矩处的正应力(MPa);
Mw ----------- 基坑外侧最大弯矩设计值(kN. m);
Mn ------------ 基坑内侧最大弯矩设计值(kN. m);
Wx ——钢材对X轴的净截面模量⅛i);
f ——钢材的抗弯强度设计值(Mpa);
［整体稳定验算］
计算方法：瑞典条分法
应力状态：有效应力法
条分法中的土条宽度：LOOm
滑裂面数据
圆瓠半径(In) R = 15.616
圆心坐标X(In) X = -2. 966
圆心坐标Y(m) Y = 6. 782
整体稳定安全系数K s = 1.774 > 1,30,满足规范要求。
［抗倾覆稳定性验算］抗倾覆(对支护底取矩)稳定性验算:
M1＞一一被动土压力、支点力及附加水平力对桩底的抗倾覆弯矩，对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
M11一一主动土压力和附加水平力对桩底的倾覆弯矩。
工况1：
1152.002 + 80.000
Kov =
668.259
Kov = 1. 844 >= 1.200,满足规范要求。
［抗隆起验算］
1)从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下:
Yni2l d N q +cN c
KS=—————NKb
Yml∖h + l d )+^0
支护底部，验算抗隆起：
Ks= (16. 500×5. 000X3. 562+18. 470X10. 329)/(16. 500 X (4. 000+5. 000) +20. 000)=2. 876 Ks = 2. 876 2 1.600,抗隆起稳定性满足。
深度11. 400处，验算抗隆起：
Ks= (16. 500×7. 400X1. 352+7. 300 × 6. 000)/(16. 500 X (4. 000+7. 400)+20. 000)=1. 004 Ks = 1.004 < 1. 600,抗隆起稳定性不满足。
［突涌稳定性验算］
基坑底部
K = Dγ / hwγ w
K = 2. 000*16. 500/30. 000 = 1. 100 >= Kh = 1. 10 基坑底部土抗承压水头稳定!
式中：
Y---------- 承压水含水层顶面至坑底的土层天然重度(kN∕m3);
D---------- 承压水含水层顶面至坑底的土层厚度(m);
γ w ------- 水的重度(kN∕m3);
hw -------- 承压水含水层顶面的压力水头高度(m);
Kh -------- 突涌稳定安全系数，当前取值1.10,规范要求不应小于LlO0;
K——突涌稳定安全系数计算值。
［嵌固深度构造验算］
根据公式：嵌固构造深度=嵌固构造深度系数X基坑深度=0. 800×4. 000=3. 200m 嵌固深度采用值5. OOOm >= 3. 200m,满足构造要求。
［嵌固段基坑内侧土反力验算］
工况1：
Ps = 262. 751 ≤ Ep = 573. 147, 土反力满足要求。
式中：
PS为彳乍用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力(kN)；
EP为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力(kN) o。