A 2O 法同步脱氮除磷工艺设计计算
A-A-O 法同步脱氮除磷工艺中缺氧池容积(D V )和好氧池容积(O V )的设计计算与AO 法一致。

具体计算方法如下。

一、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算： 1.设计水量的计算
由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。

Q K Q •=
式中：
Q ——设计水量，m 3/d ； Q ——日平均水量，m 3/d ；
K ——变化系数；
2. 确定设计污泥龄C θ
需反硝化的硝态氮浓度为
e e 0-)S -.05(S 0-N N N O =
式中：
N ——进水总氮浓度，mg/L ；
0S ——进水BOD 值【1】，mg/L ； e S ——出水BOD 值，mg/L ； e N ——出水总氮浓度，mg/L ；
反硝化速率计算
S N K O
de =
计算出de K 值后查表1选取相应的V V D /值，再查表2取得C θ值。

3. 计算污泥产率系数Y 【2】
]072
.1θ17.01072.1θ102.0-6.075.0[)15-()
15-(00T C T C S X K Y •+•+=
式中：
Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ； K ——修正系数，取9.0=K ；
0X ——进水SS 值mg/L;
T ——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。

然后按下式进行污泥负荷核算：
)
-(θ00
e C S S S Y S L •=
式中：
S L ——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS •d)。

活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d 表
4. 确定MLSS(X)
MLSS(X)取值通过查表3可得。

取定MLSS(X)值后，应用污泥回流比R 反复核算
X
X X
R R -=
3
10007.0E R t SVI
X ו
= 式中：
R ——污泥回流比，不大于150%；
E t ——浓缩时间，其取值参见表4。

5. 计算反应池容积
X
S S Y Q V e C 1000)
-(θ240=
计算出反应池容积V 后，即可根据V V D /的比值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。

二、厌氧池的设计计算：
厌氧反应池的容积计算
D A V R Q V 15.0)1(75.0++=
式中：
A V ——厌氧反应池容积，m 3。

三、曝气量的计算： 1. 实际需氧量的计算
ot ht t C N N S O O 86.2-57.42+•=
式中：
2O ——实际需氧量，kgO 2/d ；
C O ——去除含碳有机物单位耗氧量，包括BO
D 降解耗氧量和活性污泥衰减耗氧量，
kgO 2/kgBOD ；
t S ——BOD 去除量，kg/d ； ht N ——硝化的氨氮量，kg/d ； ot N ——反硝化的硝酸盐量，kg/d 。

其中，去除含碳有机物单位耗氧量C O 按下式计算：
)
15-()
15-(072
.1θ17.01072.1θ15.056.0T C T C C O ×+×+= 按该式计算出不同泥龄和不同水温下的C O 值列于表5【4】，设计时可直接查表。

降解含碳有机物单位耗氧量表 单位：kgO 2/kgBOD
BOD 去除量t S 按下式计算：
3-e 010)S -(•••=S Q f S C t
式中：
C f ——BO
D 负荷波动系数，按表6选用。

当无反硝化时，需硝化的氨氮量ht N 按下式计算：
3-e 010]5-)S -0.05(S -[•+=he k ht N N Q N
式中：
K N ——进水凯氏氮【5】浓度，mg/L ； he N ——要求出水氨氮浓度，mg/L 。

当有反硝化时，需硝化的氨氮量ht N 按下式计算：
3-e 010]2-)S -0.05(S -[•=N Q N ht
反硝化的硝酸盐量ot N 按下式计算：
1000/0N Q N ot =
2. 标准需氧量的计算
由于上述方法计算出的需氧量是在实际水温，气压和混合液溶解氧浓度的污水中的需氧量，而充氧设备的充氧能力是在水温20℃、一个大气压、溶解氧为零的清水中测定的，为了选择充氧设备，必须将实际需氧量换算成标准需氧量。

标准需氧量按下式计算：
)
20-(02
024.1)-β(αT SW
S S C C O C O ••=
式中：
T ——最热日反应池平均水温，取值与计算C O 时相同，℃；
α——修正系数，我国规范建议值为0.85α=；
β——修正系数，我国规范建议值为0.9=β；
S C ——标准条件下清水中的饱和溶解氧，2.9C =S mg/L ；
SW C ——清水在T ℃和实际计算压力Pa 时的饱和溶解氧，2.9C =S mg/L ； 0C ——混合液剩余溶解氧值，一般0C =2mg/L ，同步硝化反硝化0C =0.5mg/L 。

清水在T ℃和实际计算压力Pa 时的饱和溶解氧SW C 按下式计算：
)068
.242(
C SW b t St P O C += 式中：
St C ——清水在T ℃时的饱和溶解氧，mg/L ；
b P ——曝气装置处绝对压力，105Pa ； t O ——曝气池逸出气体中含氧，%。

曝气装置处绝对压力b P 按下式计算：
h P b 1.0013.1+=
式中：
h ——曝气设备处的水深，m ；
曝气池逸出气体中含氧t O 按下式计算：
%100)
-1(2179)
-1(21×+=
A A t E E O
式中：
A E ——曝气设备的氧利用率，未知时可取0.2；
3. 风机风量的计算
风机风量按下式计算：
A
S
S E O G 28.0=
式中：
S G ——需气量，Nm 3/d 【6】。

【1】设有初沉池时，S 0为初沉池出水的BOD 值。

【2】本式仅在COD/S 0≤2.2时有效。

当COD/S 0＞2.2时，应按COD 来计算产泥量。

【3】当每日进水总BOD 值在1200~6000kg/d 时，按内插法取值；当V D /V 值在表中数值之间，也按内插法取值。

当设计温度不是10℃时，需自行计算。

其计算方法如下：
)15-(103.14.3T CO F ••=θ
式中：
CO θ——硝化泥龄，及好氧泥龄，d ；
F ——安全系数，当进水总BOD ≤1200kg/d 时，F=1.8；当进水总BOD ＞6000kg/d 时，F=1.45；当1200kg/d ＜进水总BOD ＜
6000kg/d 时，采用插值法。

【4】当COD/S 0＞2.2时，应按COD 来计算耗氧量。

计算方法如下：
1000/)- 95.0(COD COD C X C Q O =
式中：
COD C ——进水COD ，mg/L ；
COD X ——进水颗粒性固体状COD ，mg/L 。

进水颗粒性固体状COD 按下式计算：
)
15-()15-()15-(072.1θ17.01)
072.1θ034.01(6365.0)072.1θ15.033.0)(-(T C T C COD T C COD COD COD
C S C A X •+•++•+=
式中：
S——进水溶解性COD，mg/L；
COD
A——经验系数，取值范围为0.2~0.35。

【5】凯氏氮为有机氮与氨氮的总和。

【6】Nm3标准状态下的空气体积，温度为20℃，气压为一个大气压。