施工升降机计算书品茗软件大厦工程；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层;地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。
本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T10054-2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-2007），《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制。
一、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号：SCD200/200J；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：100m；标准节长度：1.508m；底笼长：42m；底笼宽：3m；标准节重：167kg；对重重量：1300kg；单个吊笼重:1600kg；吊笼载重：2000kg；外笼重：1480kg；其他配件总重量：200kg；2.楼板参数基础混凝土强度等级：C30；楼板长：4m；楼板宽：4m；楼板厚：150mm；梁宽：0.3m；梁高：0.7m；板中底部短向配筋：10@150；板边上部短向配筋：12@100；板中底部长向配筋：10@150；板边上部长向配筋：12@100；梁截面底部纵筋：425；梁中箍筋配置：8@150；箍筋肢数：2；3.荷载参数：施工荷载：2.5kN/m2；4.钢管参数：钢管类型：Ф48×3.0；钢管横距:700mm；钢管纵距:700mm；钢管步距:1200mm；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0.1m；二、基础承载计算：导轨架重（共需67节标准节，标准节重167kg）：167kg×67=11189kg，施工升降机自重标准值：P k=(1600.00×2+1480.00+1300.00×2+2000.00×2+11189.00+200.00)×10/1000=226.69kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1基础承载力设计值：P=2.1×226.69=476.05kN三、地下室顶板结构验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。
根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算楼板长宽比：Lx/Ly=4/4=11、荷载计算楼板均布荷载：q=476.049/(42×3)=3.778kN/m22、混凝土顶板配筋验算依据《建筑施工手册》（第四版）：M xmax=0.0234×3.778×4×42=5.658kN·mM ymax=0.0234×3.778×4×42=5.658kN·mM0x=-0.0677×3.778×4×42=-16.37kN·mM0y=-0.0677×3.778×4×42=-16.37kN·m混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。
板中底部长向配筋：M x=M xmax+μM ymax=5.658+5.658/6=6.601kN·mαs=|M|/(α1f c bh02)=6.60×106/(1.00×14.30×4.00×103×125.002)=0.00 7；ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.007)0.5=0.007；γs=1-ξ/2=1-0.007/2=0.996；A s=|M|/(γs f y h0)=6.60×106/(0.996×300.00×125.00)=176.69mm2。
实际配筋：602.139mm2>176.687mm2板中底部长向配筋满足要求。
板中底部短向配筋：M y=M ymax+μM xmax=5.658+5.658/6=6.601kN·mαs=|M|/(α1f c bh02)=6.60×106/(1.00×14.30×4.00×103×125.002)=0.00 7；ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.007)0.5=0.007；γs=1-ξ/2=1-0.007/2=0.996；A s=|M|/(γs f y h0)=6.60×106/(0.996×300.00×125.00)=176.69mm2。
实际配筋：602.139mm2>176.687mm2板中底部短向配筋满足要求。
板边上部长向配筋：M0x=M0xmax+μM0ymax=(-16.37)+-16.37/6=-19.098kN·mαs=|M|/(α1f c bh02)=19.10×106/(1.00×14.30×4.00×103×125.002)=0.0 21；ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.021)0.5=0.022；γs=1-ξ/2=1-0.022/2=0.989；A s=|M|/(γs f y h0)=19.10×106/(0.989×300.00×125.00)=514.85mm2。
实际配筋：1244.071mm2>514.851mm2板边上部长向配筋满足要求。
板边上部短向配筋：M0y=M0ymax+μM0xmax=(-16.37)+-16.37/6=-19.098kN·mαs=|M|/(α1f c bh02)=19.10×106/(1.00×14.30×4.00×103×125.002)=0.0 21；ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.021)0.5=0.022；γs=1-ξ/2=1-0.022/2=0.989；A s=|M|/(γs f y h0)=19.10×106/(0.989×300.00×125.00)=514.85mm2。
实际配筋：1244.071mm2>514.851mm2板边上部短向配筋满足要求。
3、混凝土顶板挠度验算板刚度：Bc=Eh3/(12(1-μ2))=3×104×1503/12×(1-(1/6)2)=0.868×1010q=3.778kN/m2=0.004N/mm2L=4000mm板最大挠度：f max=ωmax ql4/Bc=0.00215×0.015×40004/(0.868×1010) =0.958mmf max/L=0.958/4000=1/4173.387<1/250板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。
4、混凝土梁配筋验算由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。
楼板自重传来荷载0.15×4×25=15kN/m梁自重0.7×0.3×25=5.25kN/m 静载15+5.25=20.25kN/m活载 2.5×4=10kN/m作用于梁上的均布荷载：q=20.25×1.2+10×1.4=38.3kN/m作用于梁上的集中荷载：p=476.049×1.2/2=285.629kNM=ql2/12+pl/4=38.3×42/12+285.629×4/4=336.696kN·m梁截面积：b×h=0.3×0.7=0.21m2h0=h-25=700-25=675mmαs=|M|/(α1f c bh02)=336.70×106/(1.00×14.30×0.30×103×675.002)=0. 172；ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.172)0.5=0.190；γs=1-ξ/2=1-0.190/2=0.905；A s=|M|/(γs f y h0)=336.70×106/(0.905×300.00×675.00)=1837.62mm 2。
实际配筋：1963.495mm2>1837.617mm2；梁截面底部纵筋满足要求！5、混凝土梁抗剪验算梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=285.629/2+38.3×4/2=219.415kN；A sv1=((Q-0.7f t bh0)/(1.25f yv h0))×s/n=((219.415×103-0.7×1.43×300×675)/(1.25×210×675))×150/2=7.074mm2；配箍率：P svmin=0.24×f t/f yv=0.24×1.43/210=0.163%；P sv=nA sv/(bs)=2×50.265/(300×150)=0.223%；实配A s=50.265mm2>7.074mm2；梁配筋满足要求！四、梁板下钢管结构验算：设梁板下Ф48×3.0mm钢管@700mm×700mm(支模未拆除)支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：施工升降机 1.2×3.778=4.534kN/m2活载 1.4×2.5=3.5kN/m24.534+3.5=8.034kN/m28.034×0.7×0.7=3.937kN钢管支模架步高1.2mh/l a=1200/700=1.714h/l b=1200/700=1.714经查表，μ的取值为：1.426计算长度：L01=k×μ×h=1.155×1.426×1.2=1.976mL02=h+2a=1.2+2×0.1=1.4m取：L0=1.976mλ=L0/i=1976.436/15.9=124由此得：φ=0.428[N]=φ×A×f=0.428×424.115mm2×210N/mm2=38.119kN≥3.937kN梁板下的钢管结构满足要求配筋如下图所示：。