发电厂汽水取样控制系统软件设计说明书2019年发电厂汽水取样控制系统发电厂汽水取样控制诊断的方法有小指标分析法和基准偏差法。

运行经济性诊断可以采用基准偏差法，机组运行的经济性受许多因素影响，其中主要有机组的设计、负荷、煤质、设备健康状况、环境条件以及运行人员的运行水平等。

我们可以将影响机组经济性的损失分成三种，第一种称作运行可控损失，由于运行人员运行水平的不同产生的，这部分损失可以通过运行指导调整得到控制；第二种称作“维修可控损失”，这部分损失是由于设备缺陷和性能下降所引起的，如受热面结焦，风机出力不够等，能通过维修能得到改善；第三种称作“不可控损失”，这部分损失是由于外界负荷变化、设备老化、环境温度变化等客观因素所引起的，是无法控制的。

机组运行经济性诊断的目的就是判断经济损失的种类，针对不同性质的损失提出不同的措施，降低损失和煤耗率。

1等效焓降理论基础1.1 概述1.2 等效焓降的基本原理1）抽汽等效热降的概念2）抽汽等效热降的计算3）新蒸汽等效热降1.3 热力系统经济性诊断的基本法则1）纯热量进出系统的定量诊断2）带工质的热量进出系统的定量诊断2再热机组等效焓降2.1 概述2.2 再热机组热力系统经济性诊断理论2.3 再热机组热力系统经济性诊断法则注：该部分的内容参考“火电厂热力系统经济性诊断理论及应用”3汽轮机耗差计算汽轮机耗差计算采用等效焓降法。

等效焓降法摈弃了常规计算的缺点，不需要全盘重新计算就能查明系统变化的经济性，及用简捷的局部计算代替整个系统的繁杂计算。

它为小指标的定量计算提供了简捷方法，为制定指标定额和管理措施，以及改进运行操作提供了依据。

符号说明：j τ——给水在加热器中的焓升，按抽汽编号有321,,τττ…kJ/kg ；j q ——蒸汽在加热器中的放热量，按抽汽编号有321q ,q ,q …kJ/kg ；j γ——蒸汽在加热器中的放热量，按抽汽编号有321,,γγγ…kJ/kg ；j η——抽汽效率，按抽汽编号有321,,ηηη…%。

(1) 过热减温水新蒸汽等效焓降增加()()3b 32211ps H ητ-τ+ητ+ητα=∆ .................................................... （3-1） 循环吸热量增加⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∆τ+∆τ+τ-τ+τ+τα=∆--2zr 221zr 11b 321ps Q q Q q Q ............................. （3-2） 装置效率相对下降100HH H Q i i ⨯∆+∆-η∆=δη ...................................................................... （3-3） (2) 再热减温水新蒸汽等效焓降下降()()()3b 32211zl 0ps h h H ητ-τ-ητ-ητ--α=∆ ................................... （3-4）循环吸热量下降()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∆τ+∆τ+τ-τ+τ+τ--α=∆--2zr 221zr 11b 321zl 0ps Q q Q q h h Q ......... （3-5） 装置效率相对下降100HH Q H i i ⨯∆-η∆-∆=δη ...................................................................... （3-6） (3) #1高加上端差以加热器上端差减少为正，以下同。

新蒸汽等效焓降下降11H ητ∆=∆ ....................................................................................... （3-7）循环吸热量下降⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∆+τ∆=∆-11zr 1q Q 1Q ........................................................................ （3-8） 装置效率相对提高100HH H Q i i ⨯∆-∆-η∆=δη ...................................................................... （3-9） (4) #2高加上端差新蒸汽等效焓降增加()()21121H η-ηα-τ∆=∆ ................................................................ （3-10）循环吸热量增加()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∆-∆α-τ∆=∆--11zr 22zr 12q Q q Q 1Q .................................................. （3-11） 装置效率相对提高100HH H Q i i ⨯∆+∆+η∆=δη .................................................................... （3-12） (5) #3高加上端差新蒸汽等效焓降增加()()322131H η-ηα-α-τ∆=∆......................................................... （3-13） 循环吸热量增加()22zr 213q Q 1Q -∆α-α-τ∆=∆ ........................................................... （3-14） 装置效率相对提高100HH H Q i i ⨯∆+∆+η∆-=δη ................................................................. （3-15）(6) #5低加上端差新蒸汽等效焓降增加()544545H q q H τ∆-η-ητ∆α=∆ ........................................................ （3-16） 装置效率相对提高100HH H i ⨯∆+∆=δη ......................................................................... （3-17） (7) #6低加上端差新蒸汽等效焓降增加()()6565H H η-ητ∆α-α=∆ ............................................................ （3-18）装置效率相对提高100HH H i ⨯∆+∆=δη ......................................................................... （3-19） (8) #7低加上端差新蒸汽等效焓降增加()()76765H H η-ητ∆α-α-α=∆..................................................... （3-20） 装置效率相对提高100HH H i ⨯∆+∆=δη ......................................................................... （3-21） (9) #8低加上端差新蒸汽等效焓降增加()()878765H H η-ητ∆α-α-α-α=∆ ............................................. （3-22）装置效率相对提高100HH H i ⨯∆+∆=δη ......................................................................... （3-23） (10) 高加全部切除新蒸汽等效焓降增加()3b 32211H ητ-τ+ητ+ητ=∆.......................................................... （3-24） 循环吸热量增加()2zr 221zr 113b 32211Q q Q q Q --∆τ+∆τ+ητ-τ+ητ+ητ=∆ ....................... （3-25） 装置效率相对下降100HH H Q i i ⨯∆+∆-η∆=δη .................................................................... （3-26） (11) #1高加切除新蒸汽等效焓降增加11H ητ=∆ ....................................................................................... （3-27）循环吸热量增加⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∆+τ=∆-11zr 1q Q 1Q ........................................................................ （3-28） 装置效率相对下降100HH H Q i i ⨯∆+∆-η∆=δη .................................................................... （3-29） (12) #2高加切除新蒸汽等效焓降下降()212H η-ητ=∆............................................................................. （3-30） 循环吸热量下降⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∆-∆τ=∆--11zr 22zr 2q Q q Q Q ............................................................... （3-31） 装置效率相对下降100HH H Q i i ⨯∆-∆+η∆=δη .................................................................... （3-32） (13) #3高加切除新蒸汽等效焓降下降()323H η-ητ=∆............................................................................. （3-33） 循环吸热量下降22zr 3q Q Q -∆τ=∆ ............................................................................... （3-34）装置效率相对下降100HH H Q i i ⨯∆-∆+η∆-=δη ................................................................. （3-35） (14) 凝汽器过冷度新蒸汽等效焓降下降n888n nn q q H τ∆+ητ∆α=∆ ................................................................. （3-36） 装置效率相对下降100HH H i ⨯∆-∆=δη ......................................................................... （3-37） (15) 除氧器抽汽压损新蒸汽等效焓降下降()43m H η-ητ∆=∆.......................................................................... （3-38） 装置效率相对下降100HH H i ⨯∆-∆=δη ......................................................................... （3-39） (16) 排污新蒸汽等效焓降下降∑=ητα=∆81r r r pw H ............................................................................ （3-40）循环吸热量增加()⎥⎦⎤⎢⎣⎡∆τ-∆τ--α=∆--22zr 211zr 1gs OH pw q Q q Q h h Q .................................. （3-41） 装置效率相对下降100HH H Q i i ⨯∆-∆+η∆=δη .................................................................... （3-42） (1) 凝汽器端差()D n n i T ,T f ∆∆=δη ........................................................................... （3-43） n T ∆—凝汽器端差实际值，℃；D nT ∆—凝汽器端差设计值，℃。