设计计算书工程名称盐城港大丰港区大件码头工程大件码头引桥工程设计阶段施工图专业：路桥计算内容大件码头引桥工程计算书计算页数：14 计算日期：2010-12-21计算：校核：复校：审核：中交第三航务工程勘察设计院有限公司2010年12月目录1 工程概况 (1)2 技术标准 (1)3 主要材料 (1)4 设计依据 (2)5 技术规范 (3)6 桥梁总体布置 (3)7 结构计算 (4)7.1 横向分布系数计算 (4)7.2 结构计算 (5)7.2.1 简支板梁中板结构计算 (5)7.2.2 简支板梁边板结构计算 (9)7.2.3 简支小箱梁结构计算 (13)7.3 桩基础竖向承载力验算 (17)1 工程概况盐城港大丰港区大件码头工程码头引桥全桥长度为380m。

跨径布置为4×20m预应力混凝土简支板梁桥+12×22m预应力混凝土简支小箱梁桥。

桥面宽度为11m。

桥梁起点桥面高程为+8.885m，前80m纵坡为1.39%，后300m不设纵坡，引桥与码头变宽段引桥桥面接点高程为+10.0m。

2 技术标准（1）桥梁设计基准期：100年（2）桥梁设计荷载：大件荷载，按双排双列平板车荷载布置（见下图），最大轴重720KN（包括自重），轴距1.6m，共12根轴。

3 主要材料（1）混凝土预应力钢筋混凝土板梁和小箱梁混凝土强度等级为C50，桥台、盖梁、承台混凝土强度等级为C30，桥梁混凝土强度等级应满足《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》（JTGD62-2004）的要求。

（2）主要钢材箱梁所有预应力钢绞线规格均采用《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）:九股钢驰，弹性模量为1.95绞线d=15.2mm，标准强度fpk=1860MPa，低松驰，弹性模量为1.95×105Mpa，每股钢绞线公称截面积139mm2，公称重量1.101kg/m。

锚具：锚具采用OVM夹片锚具，其质量应符合GB/T14370-93的要求。

普通钢筋：采用热轧R235、必须符合GB13013-1991的规定；采用热轧HRB335钢筋，必须符合GB1499-1998的规定。

所用钢板均为符合GB700-79规定的普通碳素结构钢（A3钢）。

波纹管：预应力钢束均采用塑料波纹管配真空辅助灌浆施工工艺。

塑料波纹管质量要求应满足JT/T529-2004的要求。

4 设计依据（1）我院与建设单位签订的设计合同。

（2）我院2010年5月出版的"盐城港大丰港区大件码头工程工程可行性研究报告"。

（3）江苏省水文水资源勘测局盐城分局和扬州分局2010年4月1:2000地形测图。

（4）中交第三航务工程勘察设计院有限公司《盐城港大丰港区大件码头工程岩土工程勘察。

（5）建设单位提供的有关设计前提资料（建设用地地形图、建设用地坐标、规划红线图、规划设计要求、建设用地周边道路标高等）。

报告》（2010.5）。

（6）中交水运规划设计院"大丰港二期工程码头、引桥等相关施工图"（2009）；（7）盐城市水利勘测设计院"大丰港二期工程引堤施工图"（2009）；5 技术规范交通部JTGB01－2003《公路工程技术标准》交通部JTGD20－2006《公路路线设计规范》交通部JTGD62－2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》交通部JTGD60－2004《公路桥涵设计通用规范》交通部JTGD81－2006《公路交通安全设施设计规范》交通部JTGD50－2006《公路沥青路面设计规范》交通部JTJ D63－2007《公路桥涵地基与基础设计规范》交通部JTJ004－89《公路工程抗震设计规范》6 桥梁总体布置（1）桥梁上部结构根据桥梁线形及桥墩布置的限制，简支梁桥采用预应力钢筋混凝土结构，简支板梁桥计算跨径均为19.3m，简支小箱梁桥计算跨径为21.02m。

连接引堤的前80m桥梁上部结构采用预应力钢筋混凝土简支板梁，梁高1.3m。

中板宽1.0m，边板宽1.5m，外侧悬臂长0.5m，悬臂端部厚0.15m，悬臂根部厚0.3m。

板梁腹板跨径中部厚度为0.25m，靠近锚端侧1.43m长度范围内厚度为0.3m。

板梁顶底板厚度均为0.15m。

引桥后300m桥梁上部结构采用预应力钢筋混凝土简支斜腹板小箱梁桥，梁高1.6m，宽2.6m，相邻两个箱梁见设0.2m的现浇接缝。

小箱梁腹板厚0.3m，顶底板厚0.2m，翼缘长度0.4m，其中等厚度段0.2m。

（2）桥梁下部结构桥梁下部基础0#桥台采用钻孔灌注桩，桩径为Φ1200mm，承台下设置5根钻孔灌注桩；1#-4#盖梁下部采用钢管桩，桩径为Φ1000mm，每个盖梁下布置6根钢管桩，均为直桩；5#-16#盖梁下部采用PHC桩，桩径为Φ1000mm，5#-13#和16#盖梁布置6根桩，均为斜桩，14#、15#盖梁下部布置8根桩，也为斜桩。

7 结构计算7.1 横向分布系数计算（1）简支板梁横向分布系数计算截面特性如表所示：横向分布计算采用铰接板法，车道数= 2, 自动计入车道折减计算得到板梁横向分布系数：汽车－边板0.295、中板0.238。

（2）简支小箱梁横向分布系数计算截面特性如表所示：横向分布计算采用铰接板法，车道数= 2, 自动计入车道折减计算得到小箱梁横向分布系数：汽车－0.3417.2 结构计算7.2.1 简支板梁中板结构计算结构计算采用桥梁博士3.1版计算程序，全桥共分20个单元，1号节点水平、竖向刚性约束，21号节点竖向刚性约束。

1、荷载组合内力✧承载能力基本组合弯矩包络图（KN.m）：✧承载能力基本组合剪力包络图（KN）✧正常使用短期效应组合弯矩包络图（KN.m）：2、持久状况构件应力抗裂验算中板配束为6束φs15.20-6根据规范（JTGD62－2004）6.3.1，预制构件σst－0.85σc≤0正常使用短期效应组合的应力包络图如下所示：综合上述计算可知，构件各单元截面均无拉应力出现，即0.85σc－σst≥0，满足规范要求。

3、持久状况构件承载能力验算1)正截面强度验算简支梁跨中弯距最大，因此对跨中截面进行验算。

根据承载能力基本组合计算，跨中最大弯矩：M=6014.3(KN.M)顶板宽为：b ′＝99（㎝） 顶板厚为：h ′＝15（㎝）钢绞线抗拉强度设计值f pk ＝1260Mpa C50混凝土抗压强度设计值 f cd ＝22.4Mpa HRB335钢筋抗拉强度设计值f sd ＝280Mpa 钢绞线面积A p ＝50.04cm 2(36φs 15.20) 普通钢筋As ＝25.136㎝2(8Φ20)（f sd A s +f pk A p ）＝f cd b′x由上式解得：x ＝（1260×50.04+280×25.136） /（22.4×99）＝31.61（㎝）x ≤0.56（h －a ）＝0.56×（130－18）＝62.72（㎝）满足受压区高度界限。

空心板截面抵抗矩（γ0结构重要性系数1.1）：M d ＝[f cd bx （h 0－x/2）] / γ0＝[ 22.4×99×31.61×（112-31.61/ 2）] / 1.1 ＝6130（kN ﹒m ）＞6014.3（kN ﹒m ） 通过验算式中：γc —结构重要性系数，按《公预规》第5.1.5条规定取1.1。

2) 斜截面抗剪强度验算a.承载力上限-板截面尺寸板截面腹板宽度b=500mm,梁高度h 0=1120mm, 0γ=1.13000.51100.511050*********.5 1.11197.71317.47d KN V KNγ--⨯=⨯⨯=>=⨯=满足规范要求 b.抗剪承载力下限332000.50100.5010 1.25 1.835001120640.5 1.1298.1327.91td d f bh KN V KN αγ--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯=>=⨯=满足规范要求 c.抗剪承载力计算纵向钢筋配筋率p=100×(36×139)/(500×1120)=0.89箍筋配筋率2箍Φ12，2113.10/0.005100500sv sv v A s b ρ⨯===⨯混凝土和箍筋的抗剪承载力3123300.45101.01.251.10.451050*********.41317.47cs d V bh KN V KNαααγ--=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=>= 满足要求 4、持久状况构正常使用扰度验算扰度计算按荷载短期效应组合乘以长期增长系数η，由按《公预规》第6.5.3条，η＝1.475在消除结构自重产生的长期扰度后，主梁跨中最大扰度由程序计算得1.32cm ，fmax=1.475x1.32＝1.947cm fmax< L/600=3.16cm ，符合规范。

7.2.2 简支板梁边板结构计算结构计算采用桥梁博士3.1版计算程序，全桥共分20个单元，1号节点水平、竖向刚性约束，21号节点竖向刚性约束。

1、 荷载组合内力承载能力基本组合弯矩包络图（KN.m ）：✧承载能力基本组合剪力包络图（KN）✧正常使用短期效应组合弯矩包络图（KN.m）：2、持久状况构件应力抗裂验算中板配束为6束φs15.20-6根据规范（JTGD62－2004）6.3.1，预制构件σst－0.85σc≤0正常使用短期效应组合的应力包络图如下所示：综合上述计算可知，构件各单元截面均无拉应力出现，即0.85σc－σst≥0，满足规范要求。

3、持久状况构件承载能力验算1.正截面强度验算简支梁跨中弯距最大，因此对跨中截面进行验算。

根据承载能力基本组合计算，跨中最大弯矩：M=6185.2(KN.M)顶板宽为：b ′＝149.5（㎝） 顶板厚为：h ′＝15（㎝）钢绞线抗拉强度设计值f pk ＝1260Mpa C50混凝土抗压强度设计值 f cd ＝22.4Mpa HRB335钢筋抗拉强度设计值f sd ＝280Mpa 钢绞线面积A p ＝50.04cm 2(36φs 15.20) 普通钢筋As ＝25.136㎝2(8Φ20)（f sd A s +f pk A p ）＝f cd b′x由上式解得：x ＝（1260×50.04+280×25.136） /（22.4×149.5）＝20.93（㎝）x ≤0.56（h －a ）＝0.56×（130－18）＝62.72（㎝）满足受压区高度界限。

空心板截面抵抗矩（γ0结构重要性系数1.1）：M d ＝[f cd bx （h 0－x/2）] / γ0＝[ 22.4×149.5×20.93×（112-20.93/ 2）] / 1.1＝6470（kN ﹒m ）＞6185.2（kN ﹒m ） 通过验算式中：γc —结构重要性系数，按《公预规》第5.1.5条规定取1.1。