《化工设备机械基础》塔设备设计课程设计说明书学院:木工学院班级:林产化工0 8学号:姓名:万永燕郑舒元分组:第四组目录前言摘要塔设备是化工、石油等工业中广泛使用的重要生产设备。
塔设备的基本功能在于提供气、液两相以充分接触的机会,使质、热两种传递过程能够迅速有效地进行;还要能使接触之后的气、液两相及时分开,互不夹带。
因此,蒸馏和吸收操作可在同样的设备中进行。
根据塔内气液接触部件的结构型式,塔设备可分为板式塔与填料塔两大类。
板式塔内沿塔高装有若干层塔板(或称塔盘),液体靠重力作用由顶部逐板流向塔底,并在各块板面上形成流动的液层;气体则靠压强差推动,由塔底向上依次穿过各塔板上的液层而流向塔顶。
气、液两相在塔内进行逐级接触,两相的组成沿塔高呈阶梯式变化。
填料塔内装有各种形式的固体填充物,即填料。
液相由塔顶喷淋装置分布于填料层上,靠重力作用沿填料表面流下;气相则在压强差推动下穿过填料的间隙,由塔的一端流向另一端。
气、液在填料的润湿表面上进行接触,其组成沿塔高连续地变化。
目前在工业生产中,当处理量大时多采用板式塔,而当处理量较小时多采用填料塔。
蒸馏操作的规模往往较大,所需塔径常达一米以上,故采用板式塔较多;吸收操作的规模一般较小,故采用填料塔较多。
板式塔为逐级接触式气液传质设备。
在一个圆筒形的壳体内装有若干层按一定间距放置的水平塔板,塔板上开有很多筛孔,每层塔板靠塔壁处设有降液管。
气液两相在塔板内进行逐级接触,两相的组成沿塔高呈阶梯式变化。
板式塔的空塔气速很高,因而生产能力较大,塔板效率稳定,造价低,检修、清理方便关键字塔体、封头、裙座、。
第二章设计参数及要求符号说明Pc ----- 计算压力,MPa;Di ----- 圆筒或球壳内径,mm;[Pw]-----圆筒或球壳的最大允许工作压力,MPa;δ ----- 圆筒或球壳的计算厚度,mm;δn ----- 圆筒或球壳的名义厚度,mm;δe ----- 圆筒或球壳的有效厚度,mm;t][δ----- 圆筒或球壳材料在设计温度下的许用应力,MPa;tδ ------ 圆筒或球壳材料在设计温度下的计算应力,MPa;φ ------ 焊接接头系数;C ------- 厚度附加量,mm ;.设计参数及要求1.2.1设计参数1.2.2设计要求(1) 塔体内径Di =1200 mm,塔高近似取H=28680mm 。
(2) 计算压力MPa p c 20.0=,设计温度t=200℃。
(3) 设计地区:基本风压值20/400m N q =,地震设防烈度为8度,场地土类:Ⅰ类,设计地震分组:第二组,设计基本地震加速度为。
(4) 塔内装有N=26层浮阀塔,每块塔盘上存留介质层高度为mm h w 60=,介质密度为31/5.794m kg =ρ。
(5) 沿塔高每6块塔板左右开设一个手孔,手孔数为3个,相应在手孔处安装半圆形平台3个,平台宽度为B=800mm ,高度为1000mm 。
(6) 塔外保温层的厚度为mm s 100=δ操作质量为./20003m kg m e =。
(7) 塔体与封头材料选用MnR 16,其中[][]MPa 170170==σσ,MPa t ,Mpa s 345=σ,(8) 裙座材料选用Q235-A 。
(9) 塔体与裙座对接焊接,塔体焊接接头系数85.0=φ。
(10) 塔体与封头厚度附加量C=2mm ,裙座厚度附加量C=2mm 。
第二章 材料选择概论塔设备与其他化工设备一样,置于室外,无框架的自支承式塔体,绝大多数是采用钢材制造的。
这是因为钢材具有猪狗的强度和塑性,制造性能较好,设计制造的经验也比较成熟,因此,在大型的塔设备中,钢材更具有无法比拟的有点。
塔体材料选择设计中塔体的材料选择是:MnR 16;塔体是塔设备的外壳,由等直径和等壁厚的圆筒和两个封头组成,塔体除满足工艺条件下的强度、刚度外,还应考虑风力、地震、偏心载荷所英气的强度、刚度问题,以及吊装、运输、检验、开停工作等的影响,所以选择塔体的材料很重要。
裙座材料的选择设计中裙座材料的选择是:Q A -235;塔体裙座是塔体安放到基础上的连接部分,它必须保证塔体坐落在确定位置上进行正常工作,为此,它应当具有足够的强大和刚度,能够承受各种操作情况下的全塔质量,以及风力、地震等引起的载荷。
第三章 塔体的结构设计及计算按计算压力计算塔体和封头厚度(1) 塔体厚度计算取δ=4mm ,考虑厚度附加量C=2mm ,经圆整,取mm n 8=δ,mm e 6=δ 。
(2) 封头厚度计算 采用标准椭圆形封头: []mm p D p cti c 74.39.05.085.0170212009.02=⨯-⨯⨯⨯=-=φσδ, 取δ=4mm,考虑厚度附加量C=2mm 经圆整后,取mm n 8=δ,mm e 6=δ。
塔设备质量载荷计算1、筒体圆筒、封头、裙座质量01m圆筒质量: kg m 7.699038.262651=⨯= 封头质量: kg m 1562.11302=⨯=裙座质量: kg m 5822.22653=⨯=说明:(1)塔体圆筒的总高度为mm H 38.260=(2)查得mm DN 1200=,厚度mm 8的圆筒质量为m kg /265 (3)查得mm DN1200=,厚度mm 8的椭圆形封头质量为m kg /130(4)裙座高度为mm 20202、塔内构件质量02m(由表8-1查得浮阀塔盘质量为75kg/m 2) 3、保温层质量03m其中,'03m 为保温层的质量,kg 4、平台、扶梯质量04m()()[]()()[]kgH q nq D B D m FF pn i n i5262394015035.01.02008.022.1121.02008.022.1785.021222224222204=⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯+-⨯+⨯+⨯+⨯=⨯+++-+++=δδδδπ说明:由表8-1查得,平台质量2/150m kg q p=;笼式扶梯质量m kg q F /40=;笼式扶梯总高m H F 39=;平台数量n=8。
4、 操作时物料质量05m说明:物料密度31/800m kg =ρ,塔釜圆筒部分深度h0=,塔板层数N=42.,塔板上液层高度m h w 1.0=,由表4-21查得,封头容积33312.12414.324m D V i f =⨯=∏=。
5、 附件质量a m按经验取附件质量为kg m m a 1932837425.025.001=⨯==6、 冲水质量w mkg V H D m w f w w i w 321801000121000262.1785.02422=⨯⨯+⨯⨯⨯=+=ρρπ其中,3/1000m kg w =ρ8、各种质量载荷 :风载荷和风弯矩(1)风载荷计算示例(2)各段塔风载荷计算结果:(3)风弯矩计算地震弯矩计算地震弯矩计算各种载荷引起的轴向应力(1)计算压力引起的轴向拉应力 其中,)(628mm C n e =-=-=δδ (2)操作质量引起的轴向压应力 截面0-0令裙座厚度mm s 8=δ,有效厚度es is sb es D A mm δπδ==-=);(628。
截面1-1 式中,);(3152256632088220kg m =-=-sm A 为人孔截面的截面积,查相关标准得:258630mm A sm =截面2-2 其中,e i D A kg m δπ==--=-);(28373314956632088220。
(3)最大弯矩引起的轴向应力 截面0-0其中,).(100948.8107848.01031.78880000max mm N M M M e w ⨯=⨯+⨯=+=--截面1-1其中,).(1034.7107848.01056.68881111max mm N M M M e w ⨯=⨯+⨯=+=-- sm Z 为人孔截面的抗弯截面系数,查相关标准得:327677000mm Z sm =。
截面2-2其中,).(102148.7107848.01043.68882222max mm N M M M e w⨯=⨯+⨯=+=--塔体和裙座危险截面的强度与稳定校核(1)塔体的最大组合轴向拉应力校核 截面2-2塔体的最大组合拉应力轴向发生在正常操作的2-2截面上。
其中,)(4.173][;2.1;85.0;170][Mpa K K Mpa t t ====φσφσ满足要求(2)塔体与裙座的稳定校核 截面2-2塔体截面2-2 上的最大组合轴向压应力 满足要求 其中,查图得(200,16MnR ℃)2.1,170][,115===K Mpa Mpa B tσ。
截面1-1塔体1-1截面上的最大组合轴向压应力 满足要求 其中,查图得(200,235AR Q -℃)2.1,113][,5.107===K Mpa Mpa B tσ。
截面0-0塔体0-0截面上的最大组合轴向压应力 满足要求其中,2.1;113][;5.107===K Mpa Mpa B tσ (3)各危险截面强度与稳定校核汇总塔体水压试验和吊装时的应力校核3.7.1 水压试验时各种载荷引起的应力1.试验压力和液柱静压力引起的环向应力 液柱静压力=2.试验压力引起的轴向拉应力3.最大质量引起的轴向拉应力4.弯矩引起的轴向应力3.7.2水压试验时应力校核1.筒体环向应力校核 T sσφσ>9.0 所以满足要求2.最大组合轴向拉应力校核又s φσσ9.022max <- 所以满足要求 3.最大组合轴向压应力校核 []{}s cr KB σσσσσ9.0,min 12.6722322222max =<=+=--- 满足要求塔设备结构上的设计3.8.1基础环设计1基础环尺寸取 )(15003001200300mm D D is ob =+=+= 2.基础环应力校核 其中(1)mpa A gm Z M bb b 07.3000max max =+=-σ(2)mpa A gm Z M M bb e w b 587.13.0max 00max =++=-σ 取以上两者中的较大值mpa b 05.2max =σ,选用75号混凝土。
查表得;5.3mpa R a = mpa R a b 5.305.2max =<=σ,满足要求 3.基础环厚度计算假设螺栓直径为M42,由表8-11查得L=160mm,当b/l=时,由表8-10查得:()mm N l M mm N b M b y b x /136750848.0)/(7.90391482.02max 2max ==-=-=σσ 取其中最大值:故).(13675mm N M S =按有筋板时假设基础环厚度: []mm C M bsb2.2731401367566=+⨯=+=σδ 圆整后取mm b 28=δ3.8.2地脚螺栓计算1.地脚螺栓承受的最大拉应力其中,2380800800min 1130400109.232088.1031.7.10354.322869mm A mm Z kg m mmN M mm N M kgm b b w E =⨯==⨯=⨯==--(1).mpa A g m Z M M b b e w B 58.2113040018.922869109.2107848.01031.7888min 00=⨯-⨯⨯+⨯=-+=-σ (2).mpa A gm Z M M M bb e w E B 13.125.0min 0000=-++=--σ取以上两数中的较大值,mpa B 58.2=σ2.地脚螺栓的螺纹小径查表得M42螺栓的螺纹小径0>B σ,选取地脚螺栓个数mm C Mpa n bt 3;147][;362===σ。