第一章编制依据1 编制依据1.1项目建筑、结构、安装专业施工图纸；1.2租赁公司提供的SC系列施工人货电梯使用说明书；1.3项目施工组织设计；1.4《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2001；1.5本工程所涉及的主要国家或行业规范、规程、技术法规、标准。

第二章工程概况1、双峰县中伟世纪城（北区一期）5#、6#栋工程于湖南双峰县和森公路沿线北侧。

工程由双峰县华建盛置业有限公司建设，湖南建通监理有限公司监理、湖南省建筑科学研究院设计，中浩建设股份有限公司承建。

该工程由整体地下室及两栋高层建筑组成，其正负零标高相对绝对标高为：5#、6#楼均为54.000m.其中标准层层高为3.0米，，地上18层，地下1层。

2、人货电梯选择及位置布置：根据中伟世纪城5#、6#及地下室工程施工总平面图、工程结构特点，选用SCD200,考虑本工程施工条件，结合人货电梯与结构之间的关系以及人货电梯附属，我项目将在5#、6#北向分别布置一台电梯，具体位置见附图。

第三章施工部署1、人货电梯基础施工顺序为：土方平整（土方开挖时已施工至地下室底板底标高）→定位放线→浇筑砼垫层→钢筋加工、绑扎→焊3mm 水平止水钢板（四周用钢丝网围挡）→预埋基础节→砼浇筑、养护2、由于本工程5#、6#栋人货电梯基础位于地下室底板上（标高为95.300），在人货电梯基础施工时，先将人货电梯位置基础按地下室底板进行施工。

基础尺寸为6000×4000×300，（长×宽×高），人货电梯基础布置见附图。

3（1合格后方可使用。

（2层双向。

（3×2.5cm垫块，按1m×筋加工马凳支撑，间距底板钢筋上。

（4骨架的宽及高±5 骨架的长±10 箍筋间距±20排距±5 受力筋间距±10（5）基础预埋件必须牢固地固定在基础加强钢筋上，地脚螺栓中心距最大允许偏差为±5mm。

（6）做好预留孔地预留工作，预留孔尺寸为200mm×200 mm，深350mm，孔内钢筋外露，供二次浇筑，预留孔位置见附图。

4、因地下室底板为防水底板，在基础施工时，需焊设3mm厚300mm 宽水平止水钢板，止水钢板焊设完后，用密目钢丝网将止水钢板四周进行围挡，防止混凝土外露（做法详见基础施工及支模图）5、在钢筋绑扎完成之后进行基础砼浇筑：（1）严格执行浇灌令制度。

（2）砼要按规定做坍落度试验，并进行自我检查，不得随意增加用水量，按规定取试块一组标养，一组同养。

（3）检查钢筋与预埋件的规格、数量、安装位置及构件接点连接焊缝，是否与设计符合，正确无误后方可进行砼浇筑。

（4）砼分层振捣，一次性浇筑，不留施工缝。

（5）浇筑混凝土时，应注意防止混凝土的离析。

（6）基础砼振捣采用插入式振捣器，在钢筋埋件、模板。

并避免漏振，欠振和超振。

（7）混凝土浇筑过程中，要保证混凝土保护层厚度及钢筋位置的正确性，不得移动预埋原来位置，如发现偏差和位移，应及时校正。

（8）要安排专人负责振动机的振捣，专人负责看模，发现模板、钢筋、螺栓、埋件、留洞有变形位移及破坏情况应及时进行整修。

（9）基础平面为1/1000。

（10）砼浇筑后要及时覆盖草包，养护方法是在草包上浇水养护，保证砼表面湿润一周，使砼充分达到设计强度。

6、人货电梯基础要做好可靠的防雷接地，砼试块制作，砼浇灌后做好养护，必须保证砼强度达到设计强度之后方可开始人货电梯安装作业.6#栋人货电梯定位图5#栋人货电梯定位图附一： 5#、6#栋人货电梯计算书一、参数信息1、施工升降机基本参数2、地基参数地基土承载力设计值：150kPa;二、 基础承载力计算：导轨架重（工需要35节标准节，标准节重165kg ）；165kg ×35=5775kg,施工升降机自重标准值：k P =（1600×2+1480+1200×2+2000×2+5775+200）×10/1000= 170.55KN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，去系数n=2.1 基础承载力设计值：p=2.1×170.55=358.16KN三、 基础承载力验算承台自重标准值：k G =25×6×4×0.3=180KN承台自重设计值：G=180×1.2=216KN作用在地基上的竖向力设计值：F=358.16+216=574.16KN基础下地基承载力为：P=150×6×4×0.3=1080KN ＞F=574.16KN 该基础符合施工升降机的要求。

四、 基础承台验算1、承台底面积验算轴心受压基础面积应满足S=6×4=24≥()/k k c P G f =（170.55+180）/16.7×1000=0.02㎡.承台底面积满足要求。

2、承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。

计算简图如下：1F ≤0.70hp t m f a h β ()/2m t b a a a =+ 1j i F p A = 式中j p ——扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，j p =P/S=358.16/24=14.923kN/ ㎡hp β——受冲切承载力截面高度影响系数，hp β=1； 0h ——基础冲切破坏锥体的有效高度，0h =300-35=265mm ； i A ——冲切验算时取用的部分基地面积，i A =4×2.15=8.6 ㎡； m a ——冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；t a ——冲切破坏锥体最不利一斜截面的上边长，取导轨架宽a;b a ——冲切破坏锥体最不利一斜截面在基础底面积范围内的下边长；b a =a+20h =0.6+2×0.365=1.33m;()/2m t b a a a =+=(0.6+1.33)/2=0.965m;1j i F p A ==14.923×8.6=128.34KN0.70hp t m f a h β=0.7×1×1.57×965×265/1000=281.041KN ≥128.34KN.承台抗冲切满足要求。

3、承台底部弯矩计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：M1=()2'max max /12[(21)(2/)()]t a a p p G A p p l ++-+- M2=()max min 1/48(1)(2)(2/)a b b p p G A -++-式中M1,M2——任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的设计值；1a ——任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，1 2.55a m =； l,b ——基础底面的长和宽；max p ，min p ——相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，max p =min p =(358.16+216)/24=23.91kN/ ㎡；P ——相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，P=max p =23.91kN/ ㎡kN/ ㎡；G ——考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.25Gk, Gk 为基础标准自重，G=1.25×180=225KN ；M1=2.55×2.55/12×[(2×6+0.9) ×(23.91+23.91-2×225/24+0]=202.50KN.MM2=(6-0.9)×(6-0.9)/48×(2×4+0.6) ×(23.91+23.91-2×225/24)=135.46KN.M4、 承台底部配筋计算210/()s c M f bh αα=121(12)s ξα=-- 1/2s γξ=-0/()S y A s M h f γ=式中1α——当混凝土强度不超过C50时，1α取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，1α取为0.94，期间按线性内插法，1α=1；1-1截面：210/()s c M f bh αα==202.50×1000000/（1×16.7×4×1000×265×265）=0.043； 121(12)s ξα=--=1-0.5(1-20.021)⨯=0.043 1/2s γξ=-=1-0.043/2=0.978 0/()S y A s M h f γ==202.5×1000000/(0.978×210×265)=37202mm2-2 截面：210/()s c M f bh αα==135.46×1000000/（1×16.7×4×1000×265×265）=0.029 121(12)s ξα=--=1-0.5(1-20.014)⨯=0.03 1/2s γξ=-=1-0.03/2=0.85 0/()S y A s M h f γ==135.46×1000000/(0.85×210×265)=2863.692mm 截面1-1配筋：1s A =74602mm ＞37202mm 截面2-2配筋：1s A =74602mm ＞2863.692mm 承台满足配筋要求！。