目录1、编制依据.................................................................................... 错误!未定义书签。

2、工程概况.................................................................................... 错误!未定义书签。

３、施工部署ﻩ错误!未定义书签。

3.1项目人员安排ﻩ错误!未定义书签。

3.2施工方案设计ﻩ错误!未定义书签。

4、施工工艺.................................................................................... 错误!未定义书签。

4.1碗扣架搭设参数ﻩ错误!未定义书签。

4．2搭设流程ﻩ错误!未定义书签。

4.3 碗扣架基础ﻩ错误!未定义书签。

４.４顶部自由端支设要求 .................................................错误!未定义书签。

4.５架体验收 .....................................................................错误!未定义书签。

５、承载力验算.............................................................................. 错误!未定义书签。

６、安全注意事项ﻩ错误!未定义书签。

７、雨季施工措施 ......................................................................... 错误!未定义书签。

8、安全、环保措施 ....................................................................... 错误!未定义书签。

８．1 安全措施ﻩ错误!未定义书签。

8.2 环保措施 .........................................................................错误!未定义书签。

车库顶板行车通道回顶施工方案1、编制依据1．１《丰台区西城区旧城保护定向安置房项目工程施工组织设计》 １．2《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JG Ｊ1３０-201１) １.3《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ １6６-2008） 1.3丰台区西城区旧城保护定向安置房项目工程建筑图、结构图2、工程概况定向安置房南区位于北京市丰台区西四环外,西五环内，京港澳高速公路以北两公里,莲石快速路以南两公里，东临路。

总建筑面积为2689２８.6３㎡。

根据施工要求，孤岛通道处（13＃楼位置处）要进行地下室结构施工，现场道路需重新规划,具体见下图所示:三号路西门三号路东门13#楼处土方占压区域。

基础施工阶段孤岛通道位置图经现场全面勘察过后,在1３#楼施工时,孤岛通道选在以下位置,见下图所示:13#楼施工时孤岛通道位置，下部需做回顶1主体施工阶段孤岛通道位置图北侧１＃道路位置图#70０mm*700ｍm,框架梁截面尺寸为６0０mm ＊850ｍm,板厚250mm 。

此部位穿过的后浇带已同设计院沟通好,可以用高一级别的微膨胀混凝土进行浇筑。

3、施工部署3.1项目人员安排工序分工及责任情况，如下：7 工长负责施工现场的调度及协调8 测量负责全面负责施工现场平面规划的测量定位9 安全负责负责项目安全工作及相关内业资料3.2施工方案设计车库顶板设计承载力为５０KN/㎡,以车库一个标准跨(8.１ｍ＊８.1m)作为计算单元,上部承受最大荷载为８0T，在道路位置处做回顶，回顶满堂脚手架,脚手架搭设参数如下:支架搭设高度: 3．8米。

搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.90米,立杆的横距 l＝0．90米，横杆的步距h=１．50米。

板底龙骨截面宽度:100ｍm;高度:100mm；间距：９0０mｍ;采用的钢管类型为48×3．0，碗扣连接方式。

立杆上端伸出至顶板支撑点长度：0.30米。

具体见以下图示：框架梁回顶支撑体系平面图回顶支撑体系立面图１-1剖面图车库顶板上行车道路部位进行回填土,回填素土,压实系数不小于0.9,回填高度为２ｍ,两侧放坡采用1:1的自然放坡，回顶区域为道路所在区域两侧各加２m。

对回填的道路进行硬化处理,两侧护坡采用5０mｍ厚的C1０的细石混凝土喷锚硬化,上部道路表面采用20０mm厚的C20混凝土进行硬化。

临边防护参照安全注意事项章节中所示。

具体见下图所示:车库顶板上行车道路剖面示意图4、施工工艺4．1碗扣架搭设参数碗扣架支撑体系支设参数：立杆横向间距900ｍｍ，纵向间距900ｍm，横杆步距1５00mｍ。

水平杆最底端一道距地３00ｍm，立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度（自由端高度)小于6００ｍm。

梁的支撑和板的支撑形成一个整体。

框架梁梁底立杆搭设高度为：1.5m+1．2m；板底立杆搭设高度为：２．2m+1.2m 下垫５0×10０mｍ方木,龙骨为100×100mm方木。

4.2搭设流程测量放线→铺垫方木→搭设碗扣架立杆、横杆→搭设板底碗扣架立杆、横杆→连接梁底和顶板碗扣架→铺设龙骨→调节Ｕ托高度至合理位置4.3 碗扣架基础根据碗扣架搭设平面图弹出立杆位置线，碗扣架基础下铺5０×１０0ｍm方木作为垫块。

平行于梁放置,位置准确、铺放平稳、不得悬空。

下层顶板支撑体系在上层楼层顶板混凝土强度未达到拆模要求时不允许拆除。

４.4 顶部自由端支设要求设在支架立杆底部或顶部的可调Ｕ托，其丝杆外径不得小于３６mｍ,伸出长度不得超过2０0ｍｍ。

支架搭设时梁下横向水平杆应伸入梁两侧板的模板支架内不少于两根立杆，并与立杆扣接。

支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于600ｍｍ。

4．5 架体验收１进入现场的碗扣架构配件应具备以下证明资料:主要构配件应有产品标识及产品质量合格证；供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告;构配件进场质量检查的重点：ﻫ钢管管壁厚度；焊接质量;外观质量;可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。

2对整体脚手架应重点检查以下内容：ﻫ严格按照方案、交底中的脚手架搭设参数进行现场验收,保证立杆、横杆等的搭设间距是否符合方案要求；立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况;立杆上碗扣是否可靠锁紧;立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求。

自由端高度是否控制在30０mm,板底支撑与梁底支撑是否采用有效连接。

5、承载力验算支架搭设高度为3.８米,搭设尺寸为：立杆的纵距 b=０.９0米,立杆的横距 l=０.90米，立杆的步距 h＝1.５０米。

板底木方截面宽度:100mm;高度：１０0mm；间距:900ｍm;采用的钢管类型为48×3.0,碗扣连接方式。

立杆上端伸出至模板支撑点长度:0.30米。

图１楼板支撑架立面简图图２楼板支撑架荷载计算单元一、支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

1．荷载的计算活荷载为施工荷载标准值(kＮ／m):q１3 = 12.500×0．９00=11.２50kN／m均布线荷载设计值为:q = １．2×(0．00０+0.0００)+1.4×11.250=１5.750ｋＮ／ｍ2.方木的计算按照三跨连续梁计算,计算过程如下:方木的截面力学参数为本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩Ｉ分别为:W = ８.00×10.00×10．00/6 = 1３3．3３cm3；I = 8.０0×10.00×10．00×10.０0/12 = 666.67cm4；(1)强度验算施工荷载为均布线荷载:最大弯矩 M = 0.1ｑ1l2 = 0．1×15.75０×０.9002=1.２76ｋＮ.ｍσ= Ｍ／W <[f]其中σ——方木的抗弯强度计算值(N/mｍ2）;Ｍ——方木的最大弯距(N.ｍm);W ——方木的净截面抵抗矩;[f]——方木的抗弯强度设计值,取16.50N/ｍm2;经计算得到方木抗弯强度计算值σ = 1.２7６×1０0０×1000/133３３３=9.568N/mm2方木的抗弯强度验算σ ＜[f],满足要求!(2)抗剪验算最大剪力 Q = 0.6qｌ＝0.6×１5.75０×0.900=8．5０5kN截面抗剪强度必须满足：τ= ３Ｑ/２ｂh ＜[T］截面抗剪强度计算值τ=3×8505/(２×80×１００)=1.595N/mm2截面抗剪强度设计值［τ]=１.6０N/mm２方木的抗剪计算强度小于1.６N／mｍ2,满足要求!(３）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。

ｖ = 0.677ｑl4 / 100ＥI ＜[ｖ］= l / 250方木最大挠度计算值 v ＝0.677×0.000×9004/(1００×９０00×6６6666７)=0.0０0mｍ方木的最大挠度小于90０.0/2５0,满足要求！（4)最大支座力最大支座力 N = 1．1ql ＝1．1×15.７5０×0．９00＝15.593kN四、扣件抗滑移的计算该工程实际的碗扣件承载力取值为30.00kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):Ｒ≤R c其中R c——碗扣件承载力设计值，取３0.０0KN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。

五、模板支架荷载标准值（立杆轴力)作用于支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

１.静荷载标准值包括以下内容:脚手架钢管的自重（kＮ)：N G1 = 0.1３４3×3.800=0.5１kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》（JGＪ１３0- 2011）附录A.0.3 满堂支撑架自重标准值。

经计算得到,静荷载标准值 N G = ＮG１+ＮG2+N G3＝０.51kN。

２.活荷载为施工荷载标准值。

计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取１.00kＮ/ｍ2经计算得到,活荷载标准值N Q= １.000×0.90０×0.９00=0.810kＮ3．不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值轴向压力设计值 N ＝ 1．2×N G＋ 1.4×ＮQ＝1．859kN六、立杆的稳定性计算1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N ——不考虑风荷载时，立杆的轴心压力设计值,N ＝ 1．8６kＮ;——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比λ=l０/ｉ查表得到；i ——计算立杆的截面回转半径 (cm);i = １．６0Ａ——立杆净截面面积 (ｃm2); A = 4.２4——钢管立杆抗压强度计算值(N／mm2)；[ｆ］——钢管立杆抗压强度设计值，[ｆ] = 205.０0Ｎ/mm2；l0——计算长度 (ｍ);（1）.参照《扣件式规范》,由公式（１)、(2)计算顶部 l０ = kμ１(h+2a）(1)底部ｌ0 = kμ2h(2)其中，ｋ——计算长度附加系数，应按表5.４.6采用;ｋ=1.１55；μ——考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数,按附录C采用；μ1＝ 1．94６，μ2= １.993按碗扣架的受压临界荷载比扣件架的临界荷载提高15%来考虑，计算得μｗ=0.9３25μ，参考杜荣军《混凝土工程模板与支架技术》Ｐ439。