叠合板底(轮扣式)支撑计算书计算依据:1、《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1-20142、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工承插式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-20104、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003平面图纵向剖面图四、叠合楼板验算按简支梁,取1.2m单位宽度计算。
计算简图如下:W=bt2/6=1200×602/6=720000mm4I=bt3/12=1200×603/12=21600000mm3承载能力极限状态q1=γGb (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)+γQbQ1k=1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07)+1.4×1.2×3=9.739kN/mq1静=γGb (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)=1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07)=4.7kN/m正常使用极限状态q=γG b (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)+γQbQ1k=1×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07)+1×1.2×3=7.52kN/m 1、强度验算Mmax =0.125q1l2=0.125×9.739×1.22=1.753kN·mσ=Mmax/W=1.753×106/(7.2×105)=2.435N/mm2≤[f]=14.3N/mm2满足要求!2、挠度验算νmax=5ql4/(384EI)=5×7.52×12004/(384×30000×216×105)=0.313mmνmax=0.313 mm≤min{1200/150,10}=8mm满足要求!五、主梁验算q 1=γGl(G1k +(G2k+G3k)h)+γQlQ1k=1.2×1.2×(0.05+(24+1.1)×0.13)+1.4×1.2×3=9.811kN/m 正常使用极限状态q=γG l(G1k+(G2k+G3k)h)+γQlQ1k=1×1.2×(0.05+(24+1.1)×0.13)+1×1.2×3=7.576kN/m按四等跨梁连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为200mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下:1、强度验算σ=Mmax/W=1.457×106/106667=13.659N/mm2≤[f]=17.16N/mm2 满足要求!2、抗剪验算Vmax=6.937kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×6.937×1000/(2×100×80)=1.301N/mm2≤[τ]=1.848N/mm2 满足要求!3、挠度验算νmax =2.43mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[1200/150,10]=8mm满足要求!4、支座反力承载能力极限状态 R1=6.797kNR2=13.173kNR3=11.071kNR4=13.173kNR5=6.797kN正常使用极限状态R 1ˊ=5.252kN R 2ˊ=10.179kN R 3ˊ=8.555kN R 4ˊ=10.179kN R 5ˊ=5.252kN六、立柱验算l 01=hˊ+2ka=950+2×0.7×170=1188mm考虑到为了施工操作方便存在拆除扫地杆情况,因此取h=1200+350=1550 l 02=ηh=1.2×1550=1860mm 取两值中的大值l 0=1860mmλ=l 0/i=1860/15.9=116.981≤[λ]=150 长细比满足要求! 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载顶部立杆段: λ1=l 01/i=1188/15.9=74.72 查表得,φ=0.75N 1=[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+γQ Q 1k ]l a l b =[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1.2×1.2=11.859kNf=N 1/(φ1A)=11.859×103/(0.75×489)=32.34N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求!非顶部立杆段: λ2=l 02/i=1860/15.9=116.981 查表得,φ=0.47N 2=[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+γQ Q 1k ]l a l b =[1.2×(0.6+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1.2×1.2=12.723kNf=N 2/(φ2A)=12.723×103/(0.47×489)=55.35N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求! 考虑风荷载M w =ψc ×γQ ωk l a h 2/10=0.9×1.4×0.624×1.2×1.552/10=0.227kN·m 顶部立杆段:N 1w =[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+ψc ×γQQ 1k ]l a l b +ψc ×γQ M w /l b =[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=11.493kNf=N 1w /(φ1A)+M w /W=11.493×103/(0.75×489)+0.227×106/5080=76.03N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2满足要求!非顶部立杆段:N 2w =[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+ψc ×γQQ 1k ]l a l b +ψc ×γQ M w /l b =[1.2×(0.6+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=12.357kNf=N 2w /(φ2A)+M w /W=12.357×103/(0.47×489)+0.227×106/5080=98.45N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2满足要求!七、可调托座验算N =11.85kN≤[N]=40kN满足要求!八、抗倾覆验算混凝土浇筑前,倾覆力矩主要由风荷载产生,抗倾覆力矩主要由叠合楼板及支架自重产生M T =ψc ×γQ (ωk L a Hh 2+Q 3k L a h 1)=0.9×1.4×(0.624×4×2.8×2.8+0.55×4×2.8)=32.418kN.mM R =γG G 1k L a L b 2/2=1.35×[0.6+(24+1.1)×0.06]×4×42/2=90.98kN.m M T =32.418kN.m <M R =90.98kN.m 满足要求! 混凝土浇筑时,倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生,抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、叠合楼板及支架自重产生M T =ψc ×γQ (Q 2k L a H+Q 3k L a h 1)=0.9×1.4×(0.25×4×2.8+0.55×4×2.8)=11.29kN.mM R =γG [G 1k +(G 2k +G 3k )h 0]L a L b 2/2=1.35×[0.6+(24+1.1)×0.13]×4×42/2=166.882k N.mM T =11.29kN.m≤M R =166.882kN.m 满足要求!九、立柱地基承载力验算地基土类型混凝土地面 地基承载力特征值f g (kPa) 1.2×103地基承载力调整系数k c0.4垫板底面积A(m 2)0.25由于地面为钢筋混凝土地面,取最低混凝土强度等级C30,强度可以达到30MPa ,考虑到浇筑混凝土几天后便进行楼板吊装,取楼面混凝土达到1.2MPa 方能上人施工为最低强度 立柱底垫板的底面平均压力p=N/(m f A)=11.859/(0.4×0.25)=118.59kPa<f ak =1200kPa 满足要求!。