.. . .. . .一、编制依据 (2)二、工程概况 (2)三、基础设计 (3)一）、基础 (3)二）、防雷接地 (4)四、土方开挖、基础施工 (5)五、基础计算书 (6)一）、荷载计算 (6)二）、基础验算 (7)三）、基础配筋验算 (11)S. . . . . ..水泥罐基础方案一、编制依据《建筑地基基础设计规》（GB50007-2011）；《建筑结构荷载规》（GB 50009-2012）；《混凝土结构设计规》（GB 50010-2010）；省《建筑地基基础设计规》（DBJ 15-31-2003）；XXXXXXX场地岩土工程详细勘察报告；参《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009水泥罐厂家提供资料二、工程概况拟建XXXXXXX工程场地位于市金湾区红旗镇红旗中学北面，场地南侧为白藤二路，西侧为“美景新村”住宅小区。
三期工程场地围共布置建筑物14栋，分为A、B区。
A区拟建6栋7F建筑（22-27栋）和4栋17F建筑（36-39栋）,B区拟建4栋33F建筑（50-53栋）。
其中基坑支护工程采用钻孔灌注桩（支护桩）、双管旋喷桩、水泥土搅拌桩、冠梁及支撑、喷砼护面等支护方式。
双管旋喷桩、水泥土搅拌桩加固材料为pc32.5、pc42.5硅酸盐水泥，拟在现场设5-6个水泥灰罐安放场地，确保覆盖全场周围，具体位置见详施工现场平面布置图。
每个安放场地设1个50-60T的散装水泥罐，水泥罐四角部位长宽为2.7M*2.7M，高约8.2m，按厂家提供的尺寸定位图设计基础图。
三、基础设计查阅地质勘察报告，水泥灰罐选址所参考的勘探孔为ZK2、ZK19、ZK38、ZK67、ZK89，地表以下有层厚5.8～7.9m的人工填土，因场地开挖平整，后测取填土平均值为4.8m。
地质勘察资料中各土层特性指标建议值如下表根据详勘报告柱状表中显示，填土下为淤泥，但结合整个场地地质特点，验算时需按有软弱下卧层考虑。
注的影响。
2）抗剪强度为直接快剪指标水泥罐定位时，已现场查看，尽量避开回填区。
在开挖基础时，若发现地质松软或有垃圾等杂物时要求换填石粉，并用机械分层夯实，每层厚度不大于400㎜。
一）、基础结合本公司以往项目的成功经验，及厂家提供的相关数据，水泥罐顶离地面高度为8.2米，拟采用筏板基础，基础尺寸为4米x 4米，基础布置拟采用2排HRB335 Φ20200钢筋网。
基础具体方案，详后附图。
二）、防雷接地连接接地装置，应该注意以下事项：1、基础中应埋入人工接地极，用4根Φ14钢筋打入基础下方地基不小于3米；2、水泥罐体与基础预留的角钢或者钢筋束，双面焊接不小于100㎜，单面焊接时不小于200㎜；3、防雷接地保护装置的电阻不超过4欧姆；4、接地装置应由专人安装,因为接地电阻率视时间和当地条件的不同有很大变化，而且测定电阻时要用高精密的仪器。
5、水泥罐地脚间距为2.7米，4地脚嵌入罐底承台应不小于40厘米，详后附图。
三）、抗倾覆措施及后期监测情况灰罐采用筏板基础，罐体四周部位用4根直径不低于1.0CM的钢丝绳斜拉加固，确保水泥灰罐的防风加固措施。
我司安设完灰罐基础后，实行基础位移和沉降监测，监测频率为3天/次，遇连续雨天和大风天气，加强观测频率。
四、土方开挖、基础施工基础顶面比自然地坪高100㎜，绝对标高约3.219米，开挖0.6米深，验收地基土。
需要换填时，原则上换填深度不大于0.6米，具体尺寸现场验收时确定。
分层夯实后，浇筑C10砼垫层。
在基坑土方开挖完成后及时浇筑100厚C10砼垫层，基础模板采用砌体为M5水泥砂浆砌筑200砖墙。
底板与反梁砼分两次浇筑。
反梁砼浇筑前，预埋件位置、标高等应验收合格。
为确保灰罐基础的排水措施，我司拟在施工完成的基础周围，施工排水沟，确保灰罐基础处在干燥的情况下施工。
五、施工过程中的防尘措施及安全措施对类似水泥的易飞扬细颗料散体材料，现场采用水泥罐，水泥罐四周采用彩条遮盖。
水泥罐输入水泥时，应将安全阀门口采用安全防护袋进行整体罩住，防止水泥灰四散、飞扬。
水泥运输时采用彩条遮盖或其他方式防止遣散、飞扬；卸装时要小心轻放，不得抛撒、最大限度地减少扬尘。
水泥罐周围应按照消防要求，合理的摆放灭火器等消防设备。
五、灰罐拆除计划我司在安设灰罐基础位置时，已充分考虑对基坑支护搅拌桩的施工和桩基础施工的场地影响情况，灰罐的安设避开桩基础位置与基坑支护桩的桩位。
灰罐基础拟在坡顶和坑底加固水泥搅拌桩施工完成后，以及基坑开挖前进行拆除工作，确保基坑土方开挖顺利进行。
六、基础计算书基础验算过程，参塔吊板式基础计算书。
一）、荷载计算1、自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、水泥罐传递至基础荷载标准值4、水泥罐传递至基础荷载设计值二）、基础验算基础及其上土的自重荷载标准值：G k=AhγC=16×0.5×25=200kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×200=270kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk''=21.35kN·mFvk''= 10.167/1.2=8.4725kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=29.89kN·mF v''=F v/1.2=14.955/1.2=12.4625kN基础长宽比：l/b=4/4=1=1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=4×42/6=10.667m3W y=bl2/6=4×42/6=10.667m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=21.35×4/(42+42)0.5=15.10kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=21.35×4/(42+42)0.5=15.10kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(600+200)/16-15.1/10.667-15.1/10.667=47.168kPa＞0偏心荷载合力作用点在核心区。
2、基础底面压力计算P kmin=10.612kPaP kmax=(F k+G k)/A+M kx/W x+M ky/W y=(600+200)/16+15.1/10.667+15.1/10.667=52.83kPa 3、基础轴心荷载作用应力P k=(F k+G k)/(lb)=(600+200)/(4×4)=50kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=90.00kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算P k=50Pa=f a=90kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax=52.83kPa=1.2f a=1.2×90=108kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=820-(40+20/2)=770mmX轴方向净反力：P xmin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(600/16.000-(21.35+10.167×0.500)/10. 667)=47.28kN/m2P xmax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(600/16.000+(21.35+10.167×0.500)/10 .667)=53.97kN/m2基底平均压力设计值：p x=(P xmax+P xmin)/2=(53.97+47.28)/2=50.625kN/m2基础所受剪力：V x=|p x|(b-B)l/2=50.625×(4-2.7)×4/2=131.625kNX轴方向抗剪：h0/l=(500-50)/(4000-2700)=0.346=40.25βc f c lh0=0.25×1×14.3×1300×450=2091.4kN=V x=131.625kN满足要求！6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：p c=dγm=0.5×18.2=9.1kPa下卧层顶面处附加压力值：p z=lb(P k-p c)/((b+2ztanθ)(l+2ztanθ))=(4×4×(50-9.1))/((4+2×4×tan20°)×(4+2×4×tan20°))=13.698kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：p cz=zγ=5×18.2=91kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值f az=f azk+ηbγ(b-3)+ηdγm(d+z-0.5)=35.00+0.30×18.20×(4.00-3)+1.60×18.20×(4.00+0.5-0.5)=156.94kPa 作用在软弱下卧层顶面处总压力：p z+p cz=13.698+91=104.698kPa=f az=156.94kPa满足要求！三）、基础配筋验算1、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2p x l/8=(4-2.7)2×65.825×4/8=55.62kN·m2、基础配筋计算αS1=MⅠ/(α1f c bh02)=55.62×106/(1×14.3×4000×4502)=0.0048ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.0048)0.5=0.00481γS1=1-ζ1/2=1-0.00481/2=0.998A S1=MⅠ/(γS1h0f y1)=55.62×106/(0.998×450×270)=433.95mm2基础底需要配筋：A1=max(433.95，ρbh0)=max(433.95，0.0015×4000×450)=2700mm2基础底长向实际配筋：A s1'=4082mm2=A1=2700mm2满足要求！·。