5.2.2 便梁反力的计算 根据 5.2.1 节计算可知道，D 型便梁上共有 n＝24×1667/1000≈
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40 根，G 轨枕＝40×263×10-2＝105.2kN，D 型便梁重量 G 便梁＝g1×10-2 ＝48903.5×10-2＝489.035 kN，由于两根钢轨加载在便梁上的重量 G 钢 轨＝2×g2×L×10-2＝2×60×24×10-2≈28.8kN，当中活载全部作用到 D 型便梁时支座反力最大，其中荷载加载图如下图 5-2 所示。
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均取 1.0。
五 D24 便梁基础的计算
本章的计算内容包括 D24 便梁挖孔桩的计算。
5.1 设计荷载
1.施工荷载（机械堆放和混凝土的冲击力）； 2.人群荷载； 3.列车荷载； 4.结构自重。
5.2 挖孔桩轴力的计算
5.2.1 荷载的计算 根据《D 型施工便梁使用说明书》D24 型施工便梁一孔重量表可
水家湖车站站改施工方案 评审会议纪要
2009 年 月 日，由一公司技术中心组织，公司工管中心、安 质部、合蚌铁路一分部项目经理部，在公司技术中心会议室召开了水 家湖车站站改施工方案评审会，会议由技术中心主任张宏斌主持。会 议对方案进行了全面审查，形成会议纪要如下：
1. 2. 3. 4. 5. 6. 参加会议人员： 熊选爱、邓伟民、阳雪、张宏斌、张杰胜、李彬、房保华、廖和 云、叶彬
二 设计思路
水家湖车站站改地下人行通道修筑时，第一步封闭 3 道和 6 道并 在 6 道开挖挖孔桩，同时在 3 号站台和 3 号线之间开挖人工挖孔桩。
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第二步在 6 道的挖孔桩上安装 D24 便梁完成后，对站台下人行通道部 分和 6 道下的下人行通道部分进行开挖。第三步在上一步中人行通道 开挖完成后开通 3 道和 6 道并封闭Ⅰ道和Ⅱ道，并对地下通道全部开 挖并贯穿完成后恢复Ⅰ道、Ⅱ道和 3 道，最后将 6 道向内改移 5.1m。
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摩擦桩承载力计算如下式 5-1 所示。
[P]
=
1 2
×U
×
∑
fi
×
li
+
m0
×
A×
[σ
]
式中： [P]——桩的容许承载力（kN）；
（5-1）
U ——桩身截面周长（m）；
fi ——各土层的极限摩阻力（kPa）； 成孔的直径为比挖空直径大 0.04~0.05m，桩周周长和桩底面积
桩的容许承载力计算如下所示。
[P]
=
1 2
×U
×
∑
fi
×
li
+
m
0
×
A×
[σ
]
=
1 2
×
3.299
×
∑
(55
×12)
+
0.9
×
0.866
×
[502.45]
≈ 1480.28kN
根据前面计算可知，桩的最大力 Fmax＝1480.28kN，根据以上计
算可知 Fmax＝1103.211kN<[P]＝1480.28kN，则桩长为 12m 时桩基础承
5.2.1 荷载的计算 ...............................................................................................3 5.2.2 便梁反力的计算.......................................................................................3 5.3 便梁基础的计算 .................................................................................................4
施工方案设计评审签署页
项目名称：水家湖车站站改施工方案 评审时间：2009 年 月 日 编制单位 中铁四局一公司合蚌铁路一分部项目经理部
主要编 写人员 项目总工 参加施工组织设计评审会签人员（签名）：
见附页 评 审 意 见
审 审批意见： 批
审批人：
审批时间：
会议纪要
中铁四局集团第一工程有限公司技术中心 2009 年 月 日
六 挖孔桩防护的计算............................................................................7
6.1 设计荷载..............................................................................................................7 6.2 荷载的计算..........................................................................................................7 6.3 防护桩的计算......................................................................................................8
主送：合蚌铁路一分部项目经理部 抄送：工管中心、安质部、技术中心
水家湖车站站改施工方案
计 算 书
编制： 复核： 审核：
中国中铁四局集团第一工程有限公司 技术中心（合肥） 二〇〇九年 月
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目录 一 工程概况 ........................................................................................... 1 二 设计思路 ........................................................................................... 1 三 计算依据 ........................................................................................... 2 四 荷载组合系数 ................................................................................... 2 五 D24 便梁基础的计算 ........................................................................3
三 计算依据
1.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）； 2.《路桥施工手册》周水兴等主编（人民交通出版社）； 3.《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005）； 4.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）； 5.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； 6.《材料力学》（西南交通大学出版社）； 7.《结构力学》(高等教育出版社)； 8.《地下与基础工程百问》(中国建筑工业出版社)； 9.《D 型施工便梁使用说明书》（铁道部）； 10. 有限元分析软件 MIDAS/ CIVIL7.4.1。
计算如下所示。
U = πd = π ×1.05 ≈ 3.299m
A = π × d 2 = π ×1.052 ≈ 0.866m2
4
4
由于桩要进入强风化岩层，根据《水家湖车站站改施工图纸》可
知其承载力为 250kPa。
[σ ] = σ 0 + k2 ×γ 2 × (h − 3) = 250 +1.5×18.7 × (12 − 3) = 502.45kPa
220kN 220kN 220kN 220kN 220kN 92kN/m
3000
D型便梁
150
150
150
150
150
图 5-2 中荷载加载图 单位：（长度）cm 根据图 5-2 可知，其活载计算如下所示。 G 活＝220×5+92×（24-5×1.5）＝根据第 4 章的荷载分配系数对以上的荷载进行荷载组合，其计算 如下所示。 G＝1.2×G 轨枕+1.2×G 钢轨+1.2×G 便梁+1.4×G 活 ＝1.2×105.2+1.2×489.035+1.2×28.8+1.4×2618 ≈4412.842kN 根据以上的计算可知，挖孔桩的轴向力计算如下所示。
车站站改的主要工程数量有：站场挖方 11.09 万方，改良土填筑 18.4 万方，级配碎石 1.85 万方。地基处理量估测：CFG 桩约 9.2 万延 米，堆载预压土方约 10 万方。涵洞构筑物 1 座，地道约 64 延米，房 屋 7862 平方等。新铺合蚌正线无缝线路 3.2km，到发线无缝线路 1.6km， 铺设道岔 14 组，新铺货物及牵出线 1.2km。
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一 工程概况
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既有水家湖站为淮南线上的中间站，位于淮南线 K25+839（合蚌 线 DK60+310），本站既有线路为 8 股道，股道有效长度为 850m，分 别为：（9）、（7）、（5）、（3）、（Ⅰ） 、（Ⅱ） 、（6）、（12）道，其中（Ⅰ）、 （Ⅱ）道为既有淮南正线；在东岔区：自（5）#、(专１）#岔引出进 货场，设（10）道、专用线二条。车站设有 1 个站台是 1 道外侧的基 本站台，另有相应的地道和雨棚。