抽汽：ｏ ｔ Ｐ＝ ． Ｍａ Ｇ＝ ｈ １ ３ ９Ｐ ４／ １ ９
Ｔ＝ ８１ ｈ ３６ｋ ＝ １４Ｊ吨 １ ３０ ｉ ／
排汽：， ４ｔ Ｐ 二 ． ８Ｐ Ｇ二６ ｈ ： ０ ６Ｍａ ／ ０

ｈ二６ ｋ 吨 ：２ ４／ ５Ｊ
２ 机组设计参数 裂解气透平 和 压 缩 机 由 意 大 利
６１ 超高压蒸汽流． ． ５ 按设计蒸发量， 台炉运行， 应为１ ｔ ， ０／ ２ｈ
减去加氢装置用汽和各种损失， 进人透平的 蒸汽量应为９ｔ ， ５ ｈ而实际进人透平的蒸汽量 ／ 只有 ８ｔ ｏ ７ｈ ／
如果高压缸喷嘴无磨损， 透平效率不下 降， 这样透平可以少做功 １ ２ ８Ｗ， ３ ． ｋ 可减少 ５０
＝ ． ｘ１ Ｊｈ １１ 护ｋ ７ ／
Ｓ＝ ｕ［Ａ４ ｘ １ ｅ／１ Ｗ一 ］ ｔ Ｂｔ Ｋ（６ ） ， ／ ８
＝ ． （０１ １＝ ３５ ） ４． ０ ５５ ｅ１一 ／ ． ９ ９
ｔ＝ｔ＋Ａ． ， ３ ＋ ．＋ ３５ ７９ ｔ＋ｓ＝ ０ ５５ ４ ．＝ ９０ ， １，，
查图， ＝ ８ Ｐ， ０ ４Ｍ ａ更换一个新喷嘴 凡 ． ０ 后， 真空度可恢复到一 ２Ｐｏ ５ｋａ
６３ 凝汽器管束外表面结垢 ． 从运行情况看， 凝汽器管束外表面结有
Ａ， Ｑ／ Ｗ ） ＣＷ ｔ ＝ ＇ ， （
＝ ． ｘ （１ ｘ ） ５０ １１ １／４８ ４０ ７ ８ ６ ０
进人凝汽器的蒸汽量 ： Ｇ ＝１５ ０ ３０／３６ 一 ６４ ． ｘ ０ （１４ ２５） ＇ ３２ ８ ６ 二 ５４０ｋ／ ９４ ． ｇｈ ９
３ ．＃５ １ 炉， 分别有 ９ １根、６ ＃４ ．＃ ｕ 根、 ６ １
４＝０ ６ ４ 一６． ＝ ．７ ８／ ＂ ５ ５（ ２ ３ ４ １３ｘ Ｊ ４ ２ ４ ８ ） ０ １ｋｈ ０
总传热系数：
根据Ｎ Ｖ ／ｒ １ ｒ分别计算出 ＝ １ ｊ Ｐ ０ 压缩机
各段的功率 ： Ｎ ＝ ８６４ｋ Ｎ ＝ ４２１ｋ ， ２６ ． Ｗ， ２６ ． Ｗ， ５ ２ ９
Ｎ ＝ ４７５ｋ Ｎ ＝ ０２７ｋ ｏ ３ ２９ ． Ｗ， ２８ ．３Ｗ ９ ４
ｋ＝ ／Ａｍ ） Ｑ （ｔｘ Ａ ＝ ． ｘ ５ ６ ８２ ３ ８（ ． ｘ ） １ ２ １／ ４ ８ ０ ０
１５０ ５ ３５０ ８２ ８９
划 ９２
２６ 脚
翻 １８０ ９３ 姗
＝ ６． Ｊｋ ３８４ ／ｇ ｋ
冷却 水进水温度： ＝０ ｔ ３９ １ ０
凝汽器热负荷 ：
裂解气压缩机的二段和三段人口 均无其
Ｑ＝Ｇ（ ｈ） ， ， ｈ一 ： ＝０ ０ｓｒ ３ ． ＝ ． ｘ ｋ ｈ ６ ０ ２ １ ６ ４ １ ３ ｇ Ｊ ） ０ （１ 一 ８ ） ２ １（／ ２ ０
１６８ …７
Ａ，＝ ｔ ｌ （ ｔ／ｔ ， 」 ｔ Ａ， ｎ ｔ ｌ （ 一２ ｝ ， ［ ） ， ） ／ ： 一
０７５ ．４ １３ ．５
１３ ．４
多变效率／Ｐ Ｉ 多变指数／ ｍ
系数／ ０
＝ ． １ （８ ３）（８ ３．） ８ 一 ０／８ 一 ６５」 ６５ ｎ ／［
＝５ ．８０ ４６ ９
表 １ 压缩机各段进出口压力和温度
三段 四段
排汽烩： ２ ４ ／ｇ ＝ ４ ｋ ｋ（ ０ 干度） ｈ ２ ｊ 取９％ ， 凝结 ， ４１ ８ 水烩： ＝ ．６ ｈ ８
ｔ ４ １６ ｘ ，＝ ．８８ ８ ８
吸人温度／ ℃ 吸人压力／Ｐ ｋａ 排气温度／ ℃ 排气压力／Ｐ ｋａ
实际循环水量： ４０衬／ ｗ＝ ５０ ｈ
排汽压力： ０ ６Ｍａ 凡＝ ． ８Ｐ ０
排汽温度： ＝ ８ 查表） ｔ ８９（ ， ０
三段出口 流量：３ ．／ ｗ ＝ ４ ｈ ７ ｔ １ 四 段出口 流量：４ ｔ ｗ ＝ ｈ ６／ ６
压缩机各段出口压力和温度见表 １ ０
进汽：ｉ ８ｔ Ｐ 二 １ Ｍａ Ｇ＝７ ｈ ｏ １． Ｐ ／ ３
Ｔ 二 ０ ９ ｈ ３７ｋ ＝ ３３Ｊ吨 ｏ ５３０ ｏ ／
００５ ００８Ｐ（ ． 一 ． ｋａ真空度 一 ５ ３ｋａ， ５ ６ ４ 一 ２Ｐ）凝
结水量增加， 台凝结水泵满足不了要求， １ 不
得不开 ２ 台泵运行维持生产。
二６ ２ ．℃
Ｓ ｉ 场垢， 虽然在大修时进行了酸洗， 但效果不
理想， 再加上运行过程中， 由于循环水中的生
物粘泥附着在管束内表面， 也会影响传热效 果， 实际总传热系数比理论总传热系数小很
多。
按 Ｋ二 ７． 时・ ８５ ／ ℃计算 ７ Ｗ
Ｓ＝ ｔ ［ ／１ ） １ Ｋ（６Ｗ一 ］ ， Ａ ／ｅ ４ ｘ ｗ Ａ ８
二 ８ ． ／ ｈ℃ ４８Ｊ扩・＂ ２０ ｋ
二７ ５ ． 扩 ・ ７８ Ｗ／ ℃
压缩机理论耗功：
Ｎ ＝Ｎ ＋Ｎ ＋Ｎ ＋Ｎ ＝ ９８９ｋ １ ２ ３ ４ ９０ ． Ｗ ６
一般冷凝器的总传热系数：
ｋ ４（ ２０Ｗ／ ・ ＝１０ 一 ６０ 时 ℃ ）
取 系 ｝０ ７ 传动 数９二 ． ９
压缩机实际耗功 ：
因此， 实际凝汽器的传热状况已恶化。
凝汽器的理论传热系数：
Ｎ ＝ ／， ９０． ／． ＝ ０１． ｋ ， Ｎ ｒ二 ９８９ ０９ １ ５４ Ｗ ７ ６ ７ ２ ２
ｋ Ｃ八 ＝ 风 风此ｓ
第４ 期
纪 琳． 裂解气透平凝汽器真空度下降原因分析
＝８ ．６０ ５２ ９
Ｖ 冷却水流速，ｗ １ ９ ／ ｗ — Ｖ＝ ．８ ｓ ６ｍ
Ｋ＝ ７ ． ／ ℃ Ｗ 扩・ ７８５
如果按增加 ｔ 蒸汽， ８ ｈ ／ 全部在高压缸做 功， 可做功 Ｎ ０ ７ ３６） ６０ ＝８０ （ ０ ３ ３一 １ ／ ０ ＝ ３ ４３ ４４ ｋ 这样低压缸可减少功率 ４４４Ｗ， ６． Ｗ， ４ ６． ｋ 即可减少进人凝汽器的蒸汽量 Ｇ ＝ ．ｘ ＇ ４４ ４ ６ ３０／３６ 一 ６４ ＝ ２８岁ｈ ６０（１ ２５） ３７ｋ ｏ ４ Ｑ ＝ ６２ ２ ４ ３８４ （ ２ 一 ６．） ， ５７２ ４
风 污 数， ０ — 垢系 风二 ． ６ Ａ 冷却 — 水修正系 Ａ＝ ． 数 １ ｍ
Ｐ— 冷却管材料与壁厚修正系数， ｍ
凡＝ ． ０７ ４
查图， ＝ ． Ｍ ａ增加 ｔ 蒸汽后， ００５ Ｐ， ８ ｈ 凡 ５ ／ 真空度可恢复到一 ５Ｐｏ ４ｋａ
６２ 透平效率降低 ． 从功率计算可以看出， 透平的内功率大
００Ｍ ａ真空度一 ０Ｐ）并随着运行时间 ． Ｐ（ ５ ５ｋａ，
的延长， 真空度仍有逐步下降的趋势。
２０ 年５ ００ 月装置停工大修， 对真空系统 进行查漏， 并对凝汽器进行酸洗， 但效果不 大。大修后装置开工， 凝汽器真空度未见好
转， ２０ 年 ７ 从 ００ 月开始， 凝汽器压力上升到
透平功率核算 透平各段运行参数如下：
，．＝ ＂ Ｃｗ （ Ｗ ） Ａ Ｑ／ ｔ ＝ ． ７ ／４８ｘ ０ ４０） １ ３ ｘ （１ ５ ０ １ 护 ６
＝５ ５ ．℃
根管束堵塞， 占单台 ” 王的 ５％左右， ０ 通过 水力清焦， 疏通” 管束， Ｅ Ｌ 可增加发汽量约 ５
￣８／ ｏ ｔｈ
蒸汽透平的内功率：
高压缸做功： １ Ｇ（。 ｈ） Ｎ＝ ｉ 一 ， ｈ
乙 烯 工 业
第 １卷 ３
＝ ７０（３３ ３６ ）３０ ＝ ０ ０． ３ Ｗ ８００３７ 一 １４／６０ ５ ５ ８ ｋ
低压缸做功：２ ｏ －ｈ） Ｎ 二Ｇ（， ２ ｈ
＝ ６０（１４ ２５ ）３０ ６ １ ．７ Ｗ ４００３６ 一 ６４／６０ ５ ６ ６ ｋ
抽汽压力／ Ｐ：． ５ Ｍａ ２ ４１ 排汽压力／ Ｐ：． ２ Ｍａ ０ ０１
压缩机型号： Ｃ８６ ２Ｃ ８ ２ Ｌ０ ＋ Ｂ Ｍ０ Ｍ
２０ 年２ 月， ３ 裂解气透平就出现了真 ００ 一
空度 下 降 的情 况， 汽 器 压 力 上 升 到 凝
功率／Ｗ ２ ｋ ： ８１ ５
转速／ｒ ｉ ： １ ／／ ｎ ７０ （ ｍ ） ０
裂解气压缩机是乙烯装置的心脏设备，
Ｎｏ ｐｎ ｅ ｕ ｏｇ ｎ制造。 ｖ ｉｏ
型号 ：Ｈ Ｋ ０４ Ｅ Ｎ ４／５
其运行状况直接关系到全厂的安全平稳生
产。独山子石化公司乙烯厂的裂解气透平，
于１５ ８ ９ 年 月投人运行， ２０ 年， ９ 到 ００ 裂解气 透平的运行状况恶化， 出现了凝汽器真空度 大幅度下降， 冷凝液量增加， 超过设计值， ２ 台凝结水泵同时运行才能维持生产的状况，
二 ． （０１ １＝ ９０ ０ ） ４． ９ ６２ ｅ１一 ／ ． ９ ６
，＝ ｌ △， 氏 ‘＋ ： １＋
二３ ０＋６． ２＋４ ０ ９． ６
如凝汽器管束表面没有结垢， 总传热系 数 Ｋ二１ ４６Ｗ 廿・ ６ ． ／ ℃ ８ ７
４ １ ３ ＰＪ Ｉｋ ｈ 二 ． ｘ ／ ２ （
冷却水温升：
它补充气体， 故一、 三段气体基本相等， 二、 三 段出口 气体通过碱洗， 脱除了 Ｃ 玩Ｓ ｑ、 等酸 性气体， 裂解气量有所减少。通过计算， 得到 压缩机的有关参数见表 ２ ：
表 ２ 压缩机各段压缩比和多变参数
一段
压 比／ ￡
Ａ，＝ ／Ｃｗ ｔ Ｑ （ｗ ） ，
＝ ． ｘ ／４８ ｘ ０ ８（１６ ０） １２ １ ３ ０ ４ ５
Ｃ 管径计算系数， ＝ ７ — Ｃ ７ ２４
ｋ＝ ７７ ．ｘ ７ ． １６８ ５ ２４ ｘ １０ ｘ ４ ． ０ ０６ ． ０７ ｘ ９ ＝１８ ． ４６Ｗ／ ・ ６ ７ 甘 ℃ ６ 原因分析
于压缩机耗功， 功率损失 ｝ Ｎ二Ｎ 一Ｎ ＝ ｉ ｓ
１ ６．一１ １． ＝ ２０ｋ 透平效率 １ ７５ ０ ５４ １ ． Ｗ， ５ ２ ２ ３ ８ ５ 低。从历年检修情况看， 透平高压缸喷嘴导 叶冲刷磨损严重， 可能是造成高压缸效率下 降的主要原因。
Ｌ Ｚ产与管ａ