化工原理第三章-机械分离
2.564m3
/
s
h qv bu
2.564 2 0.5
2.564m
2)理论上能完全除去的最小颗粒尺寸
ut
qv bl
2.564 26
0.214m / s
用试差法由u t求 d min。
假设沉降在斯托克斯区
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dmin
18ut s g
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2)器壁效应
器壁效应:颗粒靠近器壁沉降时,由于受到器壁的作
用,沉降速度要比自由沉降小,这种影响称为干扰沉
降。当器壁尺寸远远大于颗粒尺寸时,(例如在100倍
以上)容器效应可忽略,否则需加以考虑。
3)颗粒形状的影响
ut '
1
ut 2.1
d
D
球形度
s
对于球形颗粒,φs=1,
连续相 分散相介质
包围着分散相物质且处于连续 状态的流体 如:气态非均相物系中的气体 液态非均相物系中的连续液体
连续相与分散相 分离
不同的物理性质
机械 分离
分散相和连续相 发生相对运动的方式
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沉降 过滤
一、重力沉降
沉降 :在某种力场中利用分散相和连续相之间的密度差异 ,使之发生相对运动而实现分离的操作过程。
de
3
6
Vp
3
6 l3 3
6 (0.7 103) 8.685104 m
s
S Sp
de2
6l 2
8.685 104 6 (0.7 103)2
0.806
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用摩擦数群法求最大石英粒子的沉降速度
Re
2 t
4de2 (s2 3 2
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4、沉降速度的计算
1)试差法
方法 ut
假设沉降属于层流区
d 2 s g
18
ut Ret du
Ret
ut为所求
Ret≤2
公式适 用为止
判断 艾伦公式
……
求ut
Ret>2
2) 摩擦数群法
由 ut
4gds 得
3
4dgs
3ut 2
0.2544
φs=0.806,查图3-3的,Ret=22,则:
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de
Ret ut
221.005103 3.182104 m
998.2 0.0696
与此当量直径相对应的正方体的棱长为:
l de 3.182 104 2.565104 m
ut
d
2 s g
18
40 106 2 4000 0.5 9.807
当a=0 时,u=ut,代入(a)式
6
d
3
s
g
6
d 3g d 2
4
ut 2
2
0
ut
4dg(s ) 3
——沉降速度表达式
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2、阻力系数ξ
通过因次分析法得知,ξ值是颗粒与流体相对运动时的
雷诺数 Ret 的函数。 对于球形颗粒的曲线,按Ret 值大致分为三个区: a) 滞流区或托斯克斯(stokes)定律区(10 –4<Ret≤2)
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利用此双锥分级器对方铅矿与石英两种粒子混合物分离。
已知:
粒子形状
正方体
粒子尺寸
棱长为0.08~0.7mm
方铅矿密度 石英密度 20℃水的密度和粘度
ρs1=7500kg/m3 ρs2=2650kg/m3 ρ=998.2kg/m3
μ=1.005×10-3 Pa·s
假定粒子在上升水流中作自由沉降,试求:
) g
4(8.685104 )3(2650 998.2) 998.2 9.81 3(1.005 103 ) 2
14000
φs=0.806,查图3-3的,Ret=60,则:
ut
Ret de
60 1.005 103 998.2 8.685 104
0.0696m / s
6
3
6
3
所得方铅矿的棱长范围为0.2565~0.7mm。
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二、降尘室
1、降尘室的结构
2、降尘室的生产能力
降尘室的生产能力是指降尘室所处理的含尘气体的体 积流量,用Vs表示,m3/s。
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降尘室内的颗粒运动
以速度u 随气体流动
以速度ut 作沉降运动
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0.6
1 1.4
0.619m / s
1.4 1.4
5、分级沉降
含有两种直径不同或密度不同的混合物,也可用沉降方法
加以分离。
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例:本题附图所示 为一双锥分级器,利 用它可将粒子密度不 同或尺寸不同的混合 物分开。混合粒子由 上部加入,水经可调 锥与外壁的环形间隙 向上流过。沉降速度大于水在环隙处上升流速的颗粒进 入底流,而沉降速度小于该流速的颗粒则被溢流带出。
第三章 非均相物系分离
第一节 沉降分离
一、重力沉降
1、球形颗粒的自由沉降 2、阻力系数 3、影响沉降速度的因素 4、沉降速度的计算 5、分级沉降
二、降尘室
1、降尘室的结构 2、降尘室的生产能力
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混合物
均相混合物 物系内部各处物料性质均匀而且不 存在相界面的混合物。 例如:互溶溶液、混合气体
1)欲得纯方铅矿粒,水的上升流速至少应取多少m/s?
2)所得纯方铅矿粒的尺寸范围。
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解:1)水的上升流速 为了得到纯方铅矿粒,应使全部石英粒子被溢流带出, 按最大石英粒子的自由沉降速度决定水的上升流速。 对于正方体颗粒,先算出其当量直径和球形度。 设l代表棱长,V p代表一个颗粒的体积。
能处理的气体流量
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例:拟采用降尘室除去常压炉气中的球形尘粒。降尘室的宽 和 长 分 别 为 2 m 和 6 m, 气 体 处 理 量 为 1 m3/s( 标 ) , 炉 气 温 度 为 427℃,相应的密度ρ=0.5kg/m3,粘度μ=3.4×10-5Pa.s,固体密 度ρS=400kg/m3 ,操作条件下,规定气体速度不大于0.5m/s,试 求:
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Q
Ret 2
d 2ut2 2 2
Re
2 t
4d 3s
3 2
g
令
k
d3
s g
2
Ret 2
4 3
k3
因ξ是Ret的函数,ξRet2必然也是Ret的函数,ξ~Ret曲线
便可转化成 ξRet2~Ret曲线。
计算ut:先由已知数据算出ξRet2的值,再由ξRet2~Ret曲线查
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K
d3
s
2
g
95 106
3
1.2053000 1.205 9.81
1.81105 2
4.52
2.61<K<69.1,沉降在过渡区。用艾伦公式计算沉降速度。
ut
1 1.6
0.154g
1.4d
0.4
1.4 s
18 3.4 105 0.214
4000 0.5 9.807
5.78105 m
核算沉降流型
Ret
dut
5.78105 0.214 0.5 3.14 105
0.182
2
∴原假设正确
3、粒径为40μm的颗粒的回收百分率
粒径为40μm的颗粒定在滞流区 ,其沉降速度
降尘室的生产能力只与降尘室的沉降面积bl和颗粒的沉降
速度ut有关,而与降尘室的高度无关。
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3、降尘室的计算
设计型 已知气体处理量和除尘要求,
降尘室的计算
求降尘室的大小
操作型 用已知尺寸的降尘室处理一定量含 尘气体时,计算: • 可以完全除掉的最小颗粒的尺寸
• 要求完全除去直径dp的尘粒时所
1.降尘室的总高度H,m; 2.理论上能完全分离下来的最小颗粒尺寸; 3. 粒径为40μm的颗粒的回收百分率; 4. 欲使粒径为10μm的颗粒完全分离下来,需在降降尘
室内 设置几层水平隔板?
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解:1)降尘室的总高度H
qv
V0
273 t 273
1
273 427 273
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ut
d 2 s g
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由附录查得:20℃时水的密度为998.2kg/m3,
μ=1.005×10-3 Pa.s
ut
95106 2 3000 998.2 9.81
18 1.005 103
9.797 103 m / s
核算流型
Re t
得Ret值,最后由Ret反算ut 。
ut
Ret d
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计算颗粒的直径d :
1) 令ξ与Ret-1相乘,
Ret1 4(s )g 3 2ut2
2) 将ξRet-1~Ret关系绘成曲线 ,由ξRet-1值查得Ret的值;
3) 再根据沉降速度ut值计算d。